西南交大路基工程Word格式.docx
《西南交大路基工程Word格式.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《西南交大路基工程Word格式.docx（12页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
基床病害的发生是基床土质不良、睡的浸入和列车动荷载同时作用的结果。
翻浆冒泥发生于基床土质不良的部位,填料遇水软化,因列车的振动挤入道昨，脏污道床.
下沉主要是因为基床填筑密实度不够和强度不足所致.
夕卜挤主要是因为基床强度不足二产生剪切破坏或塑性流动.
冻害发生于寒冷地区f由于土中水分冻结和融化引起冻涨融沉.
26.简述路堑边坡的设计原则和主要设计方法
设计原则：
应根据圉的物力力学彳生质，岩层的产状、节理的发育程度、风化程度，当地的工程地质条件和水文地质条件，结合目然的极限山坡和已成人工边坡调宜，并考虑将要采用的施工方法等因養，综合分析而定。
主要设计方法有力学计算法和地质比拟法。
力学计算法是在直清地质条件的基础上，根据力学慨念进行分析计算,对边坡的稳定性给予主量评价.地质比拟法是根据当地地质构造、地层、岩性、水文地质等条件,夢照目然边坡和已有的人工边坡的稳定,分析和推断将要开挖的边坡的稳定性.
27.土质路堑边坡形式及坡度应根据什么确定
工程地质水文地质条件、土的性质、边坡高度、排水措施、施工方法、并结合自然稳定山坡和人工边坡的调查及力学分析综合确定。
2&
岩质路堑边坡形式及坡度应根据什么确定
岩质路堑边坡形式及坡度应根据工程地质水文地质条件、岩性、边坡高度、施工方法，并结合岩体结构、结构面产状、风化程度和地貌形态以及自然稳定边坡和人工边坡的调查综合确定。
必要时可采用稳定性分析方法进行检算。
29.换算土柱法作了哪些简化假走
（1）将列车荷载作为静荷载处理；
（2）把列车荷载和轨道荷载的总和简化为与路基同质的土柱均布地作用在路基面上;
（3）横断面分布宽度自枕底两端向下按45。
扩散z纵向按平面问题考虑。
30.用图示说明基床表层厚度的确定原则。
把荷载动应力沿深度的衰减曲线与路基土动强度（由于确定土的临界动应力的试验工作量很大,常用静强度乘以0.6的折减系数来替代）随深度增加的曲线證加到同一张图上，它们的交点则表示所要求的基床加固深度。
在此交点以上的基床范围，荷载的动应力大于土的临界动应力，需要进行加固处理或换填优质填料，以提高临界动应力。
（§
）=»
絶4周迷£
二、主观题（共14道小题）
16.简述路基排水设计的基本原则
参考答案：
1）设计前必须进行充分调查研究；
2）与线路平、纵断面设计密切配合；
3）要照顾农田灌溉的需要；
4）在不良地质地区,要结合地质结构,山体破碎、岩层渗流等情况,进行单独排水设计;
在枢纽区段站，应结合该类站场设计工作，统一布置单独的排水设备。
5）应贯彻因地制宜、就地取材的原则。
17.简述路基防护类型、作用及适用条件
1.植物防护
（1）铺草皮
适用范圉和条件:
边坡坡度缓于1：
1.25的土质。
（2）种草：
适用于边坡坡度缓于1：
1.25的土质
夢考答宰:
21.简述库仑土压力的假设条件
（1）墙后填土为无粘性砂性土；
（2）当墙产生一定位移时，墙后的土体将形成一个滑动楔体，并沿墙背和土中的破裂面滑动，土中破裂面为一平面；
（3）将墙身和滑动楔体视作刚体；
（4）土压力与墙背法向成§
角，破裂面反力与破裂面法线成"
角。
22.简述岀现第二破裂面的条件
夢考答案:
（1）墙背或假想墙背的倾角大于第二破裂面的倾角，即墙背或假想墙背不妨碍第二破裂面的出现；
（2）作用于墙背或假想墙背上的总应力引起下滑力小于该面上的抗滑力。
23.简述折线埋背的土压力计算方法
计算土压力时通常先分别计算上墙土压力E’及下墙土压力氏后叠加。
上墙土压力E’，不考虑下墙的存在，用库仑直线墙背公式；
下墙土压力可采用延长墙背法或力多边形法计算。
24.当挡土墙受涓动稳主性控制时应采取哪些措施
若挡土墙抗滑稳定系数不足，可采取以下措施：
1换填地基土：
在基底以下，换填摩擦系数大伙于墙体产生较大粘聚力的土，厚度《0.5m。
2设置倾斜基底。
3设置凸樺，利用樺前土体产生被动土压力，增加挡土墙的抗滑能力。
25.当挡土墙受倾覆稳定性控制时应采取哪些措施
在不增加墙身断面尺寸的前提下，可通过以下措施改善抗倾覆性：
1改善胸坡或背坡，在地面横坡平缓和净空不受限制时，放缓胸坡，重心后移，增大力臂或变直线墙背为仰斜，可减小土压力。
2改善墙身断面尺寸，当地面横坡较陡或横向净空受限制时，应使墙尽量陡立，争取有效墙高,墙背设置衡重台或卸荷板。
3展宽墙趾，展宽墙趾可使挡土墙重心后移，加长力臂。
26•什么是软土地区路堤临界高度
软土地区路堤临界高度包括软土填筑临界高度和软土设计临界高度。
软土填筑临界高度是指按地基土仅承受快速施工中形成的路堤荷载而得出.软土设计临界高度是指软土地基除承受快速施工中形成的路堤荷载外，还应加上列车和轨道荷载，由此得出的临界荷载为设计临界荷载.
27.软土地基加固方法有哪些
1）改变路堤本身的结构形式，对地基不作处理,如反压护道、柴排、铺设土工织物等；
2）排水固结,提高地基软土的强度,如排水砂井、排水砂垫层等；
3）人工地基，如换土、侧向约束、碎石桩、加固桩等；
软土地基路堤施工监测的观测项目一般有哪几个方面
1）路堤坡脚及坡脚以外地表的横向变形和竖向变形
2）地基竖向变形及横向变形
3）孔隙水压力
29.渭坡的防治主要措施有哪些
1）消除水的有害作用；
2）改变滑体重心位置;
3）修建支扌当建翩）；
4）改善滑芾土性质
二、主观题（共9道小题）
13.写出软土地区路基稳定分析的固结有效应力法安全系数的表达式
工（耳+4儿+、（％•co吟・Z7tan%）+l（%・co迢刀tan"
UQ+'
T*与_卫A£
—£
C
2（%十％）血％十工.炉讨如冬
AB
式中硏i、%——分别为滑体中的地基及填土部分土条重量（帅7称）
爲——土条滑弧与水平面的夹角腹）
n—土条滑弧长度O）
y——地基土的平均固结度
愆一一地基土的固结不排水剪内摩捺角（度）
J$路堤填土的抗剪強度
工T滑动土条的抗滑切向分力（刃V7m）
14.画出在进行滑坡稳定分析时，滑坡断面中滑坡体任一分条的受力简图。
并根据受力简图，
（1）推导出渭坡推力计
算公式;
（2）写出判定滑坡稳定的表达式•参考答宰:
这样，作用于第i块上的基本力系有：
滑块薙慑W,,若滑块上另有附加荷腹也应计人
之中；
上一块传给下一块的剩余下淆力滑面上的黏聚阻力为滑面土的单位黏聚
力，厶为滑面长度），滞床反力S，它为滑床的法向反力&
和摩撩阻力Rww的合力.即卓
s=&
/+詁灯=亠_（11-19）
「COS$>
4
S.与滑面法线成p偏角，P为滑带土的内摩擦角。
滑面上的黏聚阻力和滑床反力的方向与本块溝动方向相反.
根据力的平衡条件，作用在第i块上的所有力构成力多边形如图11-U所示。
各力在滑动面法线方向的投影之和缭于零，因此，有
Ri=W.eosa,4-£
.-isin（a<
_i—a.）（11-20）心
同荐，各力在滑面方向上的投影之和也为零，即可得第i块滑体剰余下滑力为
Ei=W4sinat+E1-icos（a1-）—a,）—K,tan$p,—（11-21）
=W^sinq—WrCQSa,tan的一&
/・+&
_i•也
式中—cost*,—sin（a,_i—a.■Jtanp,称为传逼系数，即上…块滑休的条间力E-i，通过该系数转换变成下一块滑体的条间力E,的一部分.
当E.为正值时•说明滑坡体有下滑推力，是不稔定的，应传给下一块滑体・E.为负值时.表示笫i块滑体稳定，E不能传递；
E为零时，表示第«
块以上甫体处于稳定状态。
按上式计算得岀的推力用以判断滑坡体的稳定性时■要考虑泪坡育一定的安全储备•选用的安全系数应大于1.
在推力计算中安全系数的考虑，铁路支抱规范中是采用加大自亟下滑力，即采用F^.sina.计算推力的.考虑安全系数后所计算出来的推力称为设计推力，它是判断稳定性和确定建筑物设计荷載的依据•考虑安全系数后，式（11-21）应改写为
E,三F.W,sinvW,cosatany.—c/,+E--i・叽（11-22）〜
15.已知一挡土墙的各部分尺寸如图所示。
墙胸和墙背的坡度均为1：
0.2,墙背与填土间的摩擦角"
20。
，基底摩
擦系数f=0.4,墙背主动土压力Ea=56.8KN/m,填土容重丫=19.03/计，挡墙垢工容重丫坦=23.5KN/m3,基底
容许应力[a]=400kPa,试检算该墙抗滑、抗倾覆稳定性及基底应力是否超过允许值。
■氓BGQO导丄.o一丫0也
wo・s
纟纟
、SPI
<
ox§
・0I
ISPI十V诗+£
>
£
22OH
迪媒）
¥
l&
总斎I©
命十2£
S52OUCOX〔4〔寸・IHy曰・命十mH命胃HgV氏VMZ（凹娓）&
£
、色6『gH-bIF-.sst®
H命E、ES「9S丄SI7WO售H肉目丫寸WH「・dx』寸IHUEIIHbnn釆骸嫖羅邂
EA刪灼H收W羽JUVNNOOOTA刪灼-HS、E、NM8・9s“eUJ・snsu^・o^n^f
S.99I
窝・6sh旻
slooe
ICDIOZ+l6SCOI
.長畝wHla
一V®
乍-0」丄亠ez
卓0;
円；
谢“磴詁2
I・lg;
gloo
CZII耳66』
"
•"
二H"
XU•次Hxz・XM1昌h+寸+20十寸二xgxst?
二十
&
IJ
+負X6SQOH
xdMZoxcn十一寸二X°
IB
一寸L」
衆总©
〜㊀十4Z・金“盘|>
1H"
xzoia寸二+o寸•=HE软」z+gH命
駐dxv工"
；
凶£
⑥乍凸^叫次些h二—。
SOOHi?
Mb—msooH斎一/、芒⑤6;
H汽次公一•二|。
舄一£
5H£
?
凶召I?
目H矗
远<
0启H°
NMgx£
・IH0
on三n£
3nC只鰹鏗藍強
TV
铝“心I金心I6900102xwHEMIX7U
ito
19.有一挡土墙高6m如图所示,填土容®
Y=17.5kN/m3/＞（p=30/S=22°
f试求该墙所受的土压力大小、方向及作用点■并绘制土压应力分布图。
1910
Ea二一丫卫・A2=-x17.5x62x0.3893=122.63^Af/^22
Ex=-cos'
5+a\=122.63xcost33.3°
）=102.S^KNfm
遲T=%•sin（<
5十胡=122.63Xsin（33.3°
）=67.73^/m
^=^.^•7=17.5x6x0.3893=40.88^
20.分条法检算确走下图路堑边坡的稳定性。
图示滑弧为最危险滑弧，各土条的有关数据如图中所示,图中各条斜
线上、下的数字分别为作用在该滑面上的法向分力N和切向分力T（单位：
KN/m）。
要求的稳定系数为1.2.
解;
稳定系数
将图中的分条从左到右按1、2.3、4顺序编号。
Q
计算中涉更到的G©
参麹巫该以滑俞处土层的参数为盜所以亠
第1分条的5=16kNm?
h=10m,N1=260g<
m,$】=31・，门=330必mu
第2分条的02=9kN"
12=9m,N2=（720+240）疥m
©
2=29、T尸（470+160）删m存
第3分条的c5=9kNm-,l3=Sm,N5=（270-550）疥m,
0）5=29-,T5=（90-130）鬆Jinp
-p
第4分条的c尸9kNm?
L=4m,N.=160kNm?
灵=29i
因为第斗分条处于从圆心o处弓I出的铅垂线右侧,该条块的切向分力丁实际是起抗滑的
作用，不同于前面3个条块的起下滑作用的切向分力T在计算中处于分母中的为石，而应该
计算到分子中的VT\所从第4分条的匚=2QkNin=N丄
带入公式可计算得到稳定系数
d
t丄陆—2?
庄+工朋涵傀+工Tek亍
一十匕丛十巾存十匕』4）+（Mtan-珂十址tan0十込tan念十城tan覘）十爲
7［十後十爲
（16x10+9x9+9x8+9x4）+（260tan31°
+960tan29°
+820tan29°
+160tan29°
）+20
330+630+270
邓十⑵1如込y（稳定）
1230
21•某路堤挡土墙如图所示,墙背、墙胸坡度为1:
0.25。
经计算得堵背土压力Ea=90KN/mf试求该墙的抗滑稳定系
数Kc和抗倾覆稳定Ko系数，并说明该挡墙是否稳定。
已知挡土墙垢工容重为23KN/m3,基底摩擦系数f=0.5。
2N=G+EySy=E^sin15°
三比=£
cos15J
从已知条件，^®
B,S=2^6=12m^洁墻自重G=12*23-276JgJm^
抗倾覆稳定系数K.二
^Af0=%・“Sy=S&
sin15°
乙=2血Q
EM厂&
比十坷兮卩
玉和Zg可由几何关系求得Z^,=24-2*0.25=2.52^=1+3*0.25=1.75^
276x1.方+90sml亍x23
90cos15°
x2
（学习的目的是增长知识，提高能力，相信一分耕耘一分收获，努力就一定可以获得应有的回报）
升级会员 