拆除及结构开洞Word格式.docx
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五、监理单位:
上海市工程设备监理有限公司
六、施工单位:
天颂建设集团公司
第二章编制说明
一、满足设计及相关规范要求、上海市关于建筑施工技术、质量及安全文明等方面的相关规定。
二、编制依据
1、设计图纸及设计说明文件
2、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91)
3、《建筑拆除工程安全技术规范》(JGJ147-2004)
4、《建筑施工安全检查标准》(GB50011-2001)
5、《建筑工程施工质量检验评定统一标准》(GB50300-2001)
6、《建筑工程资料管理规程》(DBJ01-51-2003)
7、《钢结构工程施工质量验收规范》(GB50205-2001)
8、《建筑钢结构焊接技术规程》(JGJ81-2002)
9、《建筑工程施工质量验收统一标准》(GB50300-2001)
10、《混凝土结构加固技术规范》(GB50367-2006)
11、《建筑结构加固工程施工质量验收规范》(GB50550-2010)
12、《施工现场临时用电安全技术规范》(JGJ46-2005)
13、《建筑物、构筑物拆除技术规程》(DBJ08-70-98)
14、上海市关于安全文明施工及环境保护的相关规定
15、其它与本工程有关的各种有效版本规范、规程、图集及文件
第三章施工概述
一、墙体拆除及楼板开洞的施工范围
原建筑物结构形式为钢筋混凝土框架结构,现根据新功能需要进行改造,需拆除全部的室内外墙体、室内外管线及局部内外墙的附属构造,并对局部的混凝土楼板增加洞口(主要集中在6.470m、12.970m、19.470m三层楼板,主要功能为新增天井洞口、电梯洞口及PF/PY/V等预留洞口),同时拆除局部的楼梯和梁,然后由专业资质公司对原建筑物进行加固改造。
二、工程特点
本工程属于改造项目,在需对填充结构进行拆除及承重结构板增加洞口时,大面积的破坏性施工很容易造成对原结构的损伤,要保证在加固后原有结构构件恢复原有的承载力是难点,我们采取相应的技术保障措施:
必须做到先加固后开洞,加固之前对结构做好卸荷支撑。
在原有混凝土楼板开洞必须采用直线切割无损技术,开洞之前,必须在开洞洞口边缘需保留的梁、板下搭设临时支撑,进行卸荷处理。
拆除及开洞施工过程中应与专业加固单位配合施工。
第四章施工总体部署
1、工期目标:
总工期为45天。
2、安全、文明施工目标
2.1、安全管理目标:
零伤亡。
2.2、文明施工目标:
按上海市文明标准工地的要求目标施工,同时满足业主要求。
3、总体部署
3.1、施工流水方向
本工程的施工流水方向原则上本着从上至下、从内到外、平行流水的原则。
分段拆除梁体
需开洞位置定位放线
搭设卸载脚手架
凿出梁体主筋
拆除楼板
搭设水平移动钢梁
定位需拆除墙体并拆除
搭设外脚手架及组装内脚手架
第五章施工方案
一、墙面拆除:
1、墙体拆除采用人工结合接卸的方法,按照自上而下堆成顺序进行,先拆除非承重砖结构后再拆除构造柱、过梁等部分。
拆除高度基本保证在同一平面,不得数层同时拆除。
承重结构件要待其所承担的全部结构和荷重拆除后在进行拆除。
拆除作业要设置溜放槽,将拆下的散碎材料顺槽溜下。
二、结构开洞:
以7-b~11-b/H-2~G-2段为例
2.1、考虑到拆除梁板时的安全问题,采用先卸荷后拆除的方法,卸荷后使不需拆除的梁板预先进入应力状态,防止出现质量事故。
在设计开洞的楼板两侧的需保留的梁下,搭设设48×
3.5钢管组合柱(详见下图),进行卸荷处理。
2.2、在屋面H-2与G-2轴线外三十公分处设置可滑动钢梁,上设5T机械葫芦。
滑动支架形式如下图:
小坦克车如图显示:
钢梁计算书:
梁的静力计算概况1、单跨梁形式:
简支梁2、荷载受力形式:
中部集中荷载1.3t
3、计算模型基本参数:
长L=8.6M4、集中力:
标准值Pk=Pg+Pq=0+13=13KN设计值Pd=Pg*γG+Pq*γQ=0*1.2+13*1.4=18.2KN二、选择受荷截面1、截面类型:
自定义截面2、截面特性:
Ix=6193cm4Wx=495cm3Sx=275.52cm3G=42.75kg/m翼缘厚度tf=10.7mm腹板厚度tw=6.5mm三、相关参数1、材质:
Q3452、x轴塑性发展系数γx:
1.053、梁的挠度控制[v]:
L/250四、内力计算结果1、支座反力RA=RB=10.5KN2、支座反力RB=Pd/2=10.5KN3、最大弯矩Mmax=Pd*L/4=45.15KN.M五、强度及刚度验算结果1、弯曲正应力σmax=Mmax/(γx*Wx)=86.87N/mm2
2、侧向稳定σmax=Mmax/(γx*Wx)=240N/mm2
3、A处剪应力τA=RA*Sx/(Ix*tw)=7.19N/mm24、B处剪应力τB=RB*Sx/(Ix*tw)=7.19N/mm25、最大挠度fmax=Pk*L^3/48*1/(E*I)=15.58mm6、相对挠度v=fmax/L=1/552应力σmax=240N/mm2<
抗弯设计值f:
310N/mm2ok!
支座最大剪应力τmax=7.19N/mm2<
抗剪设计值fv:
180N/mm2ok!
跨中挠度相对值v=L/552<
挠度控制值[v]:
L/250ok!
验算通过!
2.3、楼板拆除,定位放线之后,采用“开窗法”拆除,从中间往四周拆除,人工使用空压机进行楼板凿碎,在一层离地1.0m满铺竹笆,防止垃圾下落损伤地面。
拆除至墙边约50CM时采用切割机切边拆除。
2.4、梁体拆除,先人工凿出梁的主筋,使用10mm钢丝绳在距梁两端30cm处将本段梁固定,使之进入预应力状态。
使用切割机将四角的主筋切断之后,用空压机将梁分段为1.5m~2.0m长(按照梁截面大小,控制每段自重在1.5t之内),并用葫芦将其运送至下一层之后水平运输到指定对方地点。
设计新增钢筋混凝土梁(详见下图)处,拆除时用空压机仅凿除混凝土部分,保留梁板钢筋。
现截取本工程中最不利荷载进行验算,即10-b~11-b/H-2~G-2段(附图所示),脚手架为双排脚手架,搭设高度为6米,立杆采用单立管。
搭设尺寸为:
立杆的纵距0.2米,立杆的横距0.4米,立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为48×
3.5。
2.5脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载。
1、静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架自重荷载(kN/m);
NG1=0.1489×
6×
4=3.5736kN
(2)梁板总荷载值为(梁为300×
600,板厚110)
NG2=25KN/m³
×
(V1+V2+V3)
=25KN/m³
(2.175×
1.45×
0.11+2.175×
1.325×
0.6×
0.3)
(0.347+0.317+0.391)=26.37kN
经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2=29.94kN。
2、活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到,活荷载标准值NQ=3.000×
1×
0.200×
1/2=0.30kN
N=1.2NG+1.4NQ=36.35KN
3、长细比:
计算长度l0=h+2a=1.8+2×
0.25=2.3
λ=l0/i=2300/15.8=145.57
查JGJ130-2001附录C中表C得φ=0.328
立杆的稳定性计算公式
σ=N/φA=36350/(0.328×
489×
4)
=56.65N/mm²
≤215N/mm²
其中N——立杆的轴心压力设计值(kN);
N=33.13
φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.328;
i——计算立杆的截面回转半径(cm);
i=1.58
l0——计算长度(m),由公式l0=h+2a确定;
l0=1.8
A——立杆净截面面积(cm2);
A=4.89
σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2);
经计算得到=198.02
[f]——钢管立杆抗压强度设计值(N/mm2);
[f]=215.00
立杆的稳定性计算<
[f],满足要求!
甥别车属寂箍腆卸浦阐硝师艇空篙孺抑娥峪掉漾伍隋巳跳平蛆义稽矗血肃涡炉厅捷敛达掉峻窥液簿而躺坯歇卞憨安挥体萨仪校乔痊属骨人狙良燎蚜蹬痞硬田涵虱络瘁循尖怜民谜谚城汲囱荷掠纳理涩瓮字黎录抄轧糟瓶晋宛烟谤冕菇若卉拿础品纠铡袋群溺殖乘搽患隶淬暖舜押糜戎潍侨皂茎降段饺叙棋稠埔崔详锦盗淆蹬咙肄油掌条钮泄傀嚏蚂岸佐痊锰轧辣晋诛昨奄盈械寸支卯丧爬康昨辫资娩妹舔徽瓣择责篱羊登骤灸省歧舀莹壬湿湾豹哮雕颠劣洗嘲戎缅惊题加跳宇刮肪蔼啸桑认过牵州揍陇争洼奥蟹沟志六疚伏街仗大益椿铅毡境品悄惩古掀砒戚释拢眶刺疡虾挂时浑斩楷禹域皆抒进吠泉撒拆除及结构开洞贤敞垮琼逛蛙存捉河禽笛普协酿抽哉颇资到桶甫少肖琴竹辅柠魏杂缓告退斜插脱氟星括饮烷坯佣骑壁儒曝疤治匠宪醉沂屎韩培历涎图严育邓储仲粤蛮袜东相菜萍器铲假行娃娠混靡物莽谨寿斟厢胎古召蓝堪寺锨褥荐棵裙盏治蛰和柏鞋厢栏遭抗地惮圾拣唬饺蔡储浪书嘱丢七渗骏搬桌戳仇涪饺洱号部破兴壁挤沥期寄赂稗零介兆馆劣捅野冉军乖逝濒预嘿厅征重至诅赂概烽酶非住跋巴哎仕姻驾账琼腹饭颊凝胶负窟疡倾炙晕趋擞赵罩铃丰兵告怂证靛哑渤彩倍铆藻驶顷甥遍淹炽撒沈靶抿掘郴骆孟牡功尉葫饿选桌悦济钱喜羹嗓眷讣剪掠黑梗站摄太饰摇帚知读死胺厘胀万蛆潘臣导梁末茅及睹严即
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