四川某污水处理厂事故池满堂脚手架专项施工方案Word文档下载推荐.docx
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Φ48×
3.5
m
38000
2
方木
30mm*50mm
5000
3
扣件
旋转扣件
个
500
垂直扣件
15000
对接扣件
10000
3.3现场准备
⑴碗扣架所用材料分楼、号堆放，禁止混杂。
⑵根据现场平面布置图，工程部统一安排材料堆放场地，尽量集中堆放。
⑶PTA事故池内垃圾、积水清除干净，光线及通风条件满足施工要求。
4施工方案和工艺
4.1施工方案的选择
根据建筑几何特征及现场的环境和条件，事故池顶板脚手架采用满堂脚手架施工，脚手架的设计采用最不利条件下进行验算，脚手架采用相同参数来施工搭设，并以高度在7.5m的情况下进行验算。
4.2脚手架搭设
4.2.1脚手架搭设顺序
材料准备及检查→地基处理→定位放线→竖立杆→扫地杆（先纵后横，横在纵下）第一步横杆→第一步纵杆→第N步横杆→第N步纵杆（先纵后横，横在纵上）→设置剪刀撑。
4.2.2立杆基础
PTA事故池满堂脚手架立杆基础在池体地板上。
4.2.3扫地杆
脚手架设置纵、横扫地杆。
纵向扫地杆采用直角扣件固定在底板上皮≤200mm处的立杆上。
横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
当立杆基础不在同一高度上时，将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高底差≤1m。
靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离≥500mm。
4.2.4技术参数
操作脚手架排距离1.0～1.5m，内排距墙或池壁模板0.4～0.5m，立杆间距1.5m，大横杆步距1.5，小横杆步距不大于1.5m。
4.2.5立杆接长
立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步采用对接扣件连接。
对接时，对接扣件应交错布置：
两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；
各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。
搭接时，搭接长度不应小于1m，采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。
4.2.6纵向水平杆
⑴纵向水平杆设置在立杆内侧，横向水平杆的下部，与立杆用直角扣件固定，其长度≥3跨。
⑵纵向水平杆接长
纵向水平杆可对接也可搭接。
对接时：
对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不得设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头错开的距离≥500；
各接头中心至主节点的距离≤1/3倍跨。
搭接时：
搭接长度≥1m，等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端≥100mm。
4.2.7横向水平杆
⑴主节点处（水平杆与立杆连接处）必须设置一根横向水平杆，与立杆用直角扣件固定。
主节点处两个直角扣件的中心距≤150mm。
在每跨跨中设置一根横向水平杆，以便支承脚手板。
⑵对双排脚手架，横向水平杆靠墙一端的悬挑长度距装修面≤100mm,最大不超过400mm。
4.2.8剪刀撑
剪刀撑的宽度≥6m，且≥4跨，双排架的剪刀撑在外侧立面的两端各设置一道，并由底至顶边续设置，中间各道剪刀撑之间的净距≤15m，剪刀撑斜杆的接长采用搭接。
剪刀撑跨越立杆的最多根数见:
表2。
表2：
剪刀撑允许跨越立杆表
剪刀撑斜杆与地面的倾角º
45º
50º
60º
剪刀撑跨越立杆的最多根数
7
6
5
4.2.9脚手架搭设的安全技术措施
⑴搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，亚禁在无人指挥下作业。
当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防附落伤人。
⑵开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。
⑶脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安
全，未完成脚手架在每日收工疽定要确保架子稳定。
⑷在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查，验收和签证。
每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。
4.3脚手架的拆除
4.3.1脚手架拆除技术措施
⑴拆除脚手架前的准备工作：
全面检查脚手架，重点检查扣件连接固定、支撑体系等是否符合安全要求；
根据检查结果及现场情况编制拆除方案并经有并部门批准；
进行技术交底；
根据拆除现场的情况，设围栏或警戒标志，并有专人看守；
清除脚手架中留存的材料、电线等杂物。
⑵拆除架子的工作地区，严禁非操作人员进入。
⑶拆架前，应有现场施工负责人批准手续，拆架子时必须有专人指挥，做到上下呼应，动作协调。
⑷拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆纵横向大横杆、立杆等（一般的拆除顺序为安全网→栏杆→脚手板→剪刀撑→横向大横杆→纵向大横杆→立杆）。
⑸不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。
做到一步一清、一杆一清。
拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。
拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。
所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降，严禁先拆连墙件再除脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙连加固。
⑹运至地面的脚手架部件，应及时清理、保养。
根据需要涂刷防锈油漆，并按品种、规格入库堆放。
4.3.2脚手架拆除的安全技术措施
⑴拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。
⑵架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况山庄能提前拆除的尽量拆除掉。
⑶拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒樗，地面应设专人指挥，禁非作业人员进入。
⑷拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应选通知对方，以防坠落。
⑸在拆架时，不得中途换人，如必须换人，应将拆除情况交代清楚后方可离开。
⑹所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。
⑺所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。
5质量保证措施
5.1构配件允许偏差
表5.1构配件允许偏差表
项目
允许偏差
检查工具
无缝钢管尺寸外径48mm
壁厚3.5mm
-0.5
游标卡尺
钢管两端端面切斜偏差△
1.70
塞尺、拐角尺
钢管内外表面锈蚀深度
（△=△1+△2）
≤0.50
4
立杆钢管弯曲
3m≤1≤4m
≤12
≤20
金刚板尺
立平杆、斜杆的钢管弯曲
1≤6.5m
≤30
5.2脚手架搭设的允许偏差和检验方法
表5.2脚手架搭设允许偏差表
项次
技术要求
允许偏差△（mm）
检查方法与工具
地基基础
表面
坚实平整
观察
排水
不积水
垫板
不晃动
底座
不滑动
不沉降
-10
最后验收垂直度
+100
搭设中检查
偏差的高度（m）
H=2
H=10
H=20
±
20
40
用经纬仪
间距
步距
钢板尺
纵距
50
横距
纵向水平杆高差
一根杆的两端
水平仪或水平尺
同跨内两根纵向水杆高差
10
水横杆外伸长度
外伸500mm
-50
纲板尺
5.3质量保证
⑴脚手架的材质在保证可焊性的条件下，应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235钢的规定，且新进材料应附上产品出厂合格证以备查。
⑵严禁使用有硬伤（硬弯、砸扁等）及严重锈蚀的门式钢管脚手架。
⑶脚手架的搭设场地应进行清理，保证表面干净平整。
⑷立杆的位置，要求先在验收合格后的基础上弹出立杆的位置线，保证垫板、底座安放位置准确。
⑸扫地杆、水平加固杆、交叉支撑必须随脚手架搭设同步进行。
⑹脚手架安装施工完成后，组织安排脚手架自检。
保证每一底座完全传力到位。
6成品保护措施
⑴钢管禁止从高空抛掷，各楼号悬挑材料分类堆放，并用钢管架维护集中分类。
⑵钢管涂刷防锈漆，横杆及立杆涂刷金黄色油漆，剪刀撑涂刷红白油漆，工字钢槽钢涂刷金黄色油漆，防止锈蚀。
⑶脚手板端头及中间扎丝绑扎牢固。
⑷使用过程中钢管弯曲及时调直机调直使用，破损严重不符合规范要求的材料及构配件及时处理。
⑸在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。
如确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。
7安全、文明施工保证措施
⑴进入施工现场的人员戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。
⑵进入施工现场的人员要有保护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。
⑶严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笔和打闹。
⑷脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。
⑸上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。
⑹护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业斑组支模时，如需折改时，应由架子工业完成，任何人不得任意拆改。
⑺脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后在架子工操作。
⑻不准利用脚手架吊运重物；
作业人员不准攀登架子上下作业面；
不准推车在架子上跑动；
塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。
⑼在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。
⑽拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。
⑾脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现杆件变形严重、防护不全、拉接松动问题要及时解愉。
⑿在保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。
⒀施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其它物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。
⒁使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；
登高要空防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。
⒂脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。
⒃施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。
⒄运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的中件和铁丝要集中回收处理。
应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。
8计算书
8.1计算参数
8.1.1模板支架参数
横向间距或排距（m）:
1.00；
纵距（m）:
步距（m）:
1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:
0.10；
模板支架搭设高度（m）:
7.40；
采用的钢管（mm）:
3.5；
板底支撑连接方式:
方木支撑；
立杆承重连接方式:
双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:
0.80；
8.1.2荷载参数
模板与木板自重（kN/m2）:
0.350；
混凝土与钢筋自重（kN/m3）:
25.000；
施工均布荷载标准值（kN/m2）:
2.500；
8.1.3材料参数
面板采用胶合面板，厚度为18mm；
板底支撑采用方木；
面板弹性模量E（N/mm2）:
6000；
面板抗弯强度设计值（N/mm2）:
13；
木方抗剪强度设计值（N/mm2）:
1.400；
木方的间隔距离（mm）:
250.000；
木方弹性模量E（N/mm2）:
9000.000；
木方抗弯强度设计值（N/mm2）:
13.000；
木方的截面宽度（mm）:
50.00；
木方的截面高度（mm）:
100.00；
8.1.4顶板参数
顶板的计算厚度（mm）:
120.00；
图2顶板支撑架荷载计算单元
8.2模板面板计算
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度
模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=100×
1.82/6=54cm3；
I=100×
1.83/12=48.6cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
8.2.1荷载计算
（1）静荷载为钢筋混凝土顶板和模板面板的自重（kN/m）：
q1=25×
0.12×
1+0.35×
1=3.35kN/m；
（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）：
q2=2.5×
1=2.5kN/m；
8.2.2强度计算
计算公式如下:
M=0.1ql2
其中：
q=1.2×
3.35+1.4×
2.5=7.52kN/m
最大弯矩M=0.1×
7.52×
2502=47000kN·
m；
面板最大应力计算值σ=M/W=47000/54000=0.87N/mm2；
面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；
面板的最大应力计算值为0.87N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
8.2.3挠度计算
挠度计算公式为
ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250
其中q=q1=3.35kN/m
面板最大挠度计算值ν=0.677×
3.35×
2504/（100×
6000×
48.6×
104）=0.03mm；
面板最大允许挠度[ν]=250/250=1mm；
面板的最大挠度计算值0.03mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!
8.3模板支撑方木的计算
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=b×
h2/6=5×
10×
10/6=83.33cm3；
I=b×
h3/12=5×
10/12=416.67cm4；
方木楞计算简图
8.3.1荷载的计算
q1=25×
0.25×
0.12+0.35×
0.25=0.838kN/m；
0.25=0.625kN/m；
8.3.2强度验算
均布荷载q=1.2×
q1+1.4×
q2=1.2×
0.838+1.4×
0.625=1.88kN/m；
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×
1.88×
12=0.188kN·
方木最大应力计算值σ=M/W=0.188×
106/83333.33=2.256N/mm2；
方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；
方木的最大应力计算值为2.256N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
8.3.3抗剪验算
截面抗剪强度必须满足:
τ=3V/2bhn<
[τ]
其中最大剪力:
V=0.6×
1=1.128kN；
方木受剪应力计算值τ=3×
1.128×
103/（2×
50×
100）=0.338N/mm2；
方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；
方木的受剪应力计算值0.338N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!
8.3.4挠度验算
均布荷载q=q1=0.838kN/m；
最大挠度计算值ν=0.677×
0.838×
10004/（100×
9000×
4166666.667）=0.151mm；
最大允许挠度[ν]=1000/250=4mm；
方木的最大挠度计算值0.151mm小于方木的最大允许挠度4mm,满足要求!
8.4木方支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.88kN;
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图（kN·
m）
支撑钢管计算变形图（mm）
支撑钢管计算剪力图（kN）
最大弯矩Mmax=0.705kN·
m；
最大变形Vmax=1.979mm；
最大支座力Qmax=8.225kN；
最大应力σ=705112.789/5080=138.802N/mm2；
支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值138.802N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度为1.979mm小于1000/150与10mm,满足要求!
8.5扣件抗滑移的计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的双扣件承载力取值为12.80kN。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=8.225kN；
R<
12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
8.6模板支架立杆荷载设计值（轴力）
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架的自重（kN）：
NG1=0.138×
7.4=1.024kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
（2）模板的自重（kN）：
NG2=0.35×
1×
1=0.35kN；
（3）钢筋混凝土顶板自重（kN）：
NG3=25×
1=3kN；
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.374kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ=（2.5+2）×
1=4.5kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N=1.2NG+1.4NQ=11.549kN；
8.7立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式:
σ=N/（φA）≤[f]
其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：
N=11.549kN；
φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；
i----计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.58cm；
A----立杆净截面面积（cm2）：
A=4.89cm2；
W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：
W=5.08cm3；
σ--------钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；
[f]----钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
L0----计算长度（m）；
按下式计算:
l0=h+2a=1.5+0.1×
2=1.7m；
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；
a=0.1m；
l0/i=1700/15.8=108；
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53；
钢管立杆的最大应力计算值；
σ=11548.992/（0.53×
489）=44.561N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值σ=44.561N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算
l0=k1k2（h+2a）=1.167×
1.012×
（1.5+0.1×
2）=2.008m；
k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.012；
Lo/i=2007.707/15.8=127；
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.412；
σ=11548.992/（0.412×
489）=57.324N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值σ=57.324N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
以上表参照杜荣军:
《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
8.8立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p≤fg
地基承载力设计值:
fg=fgk×
kc=150×
1=150kpa；
其中，地基承载力标准值：
fgk=150kpa；
脚手架地基承载力调整系数：
kc=1；
立杆基础底面的平均压力：
p=N/A=11.549/0.25=46.196kpa；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：
基础底面面积：
A=0.25m2。
p=46.196≤fg=150kpa。
地基承载力满足要求！
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