落地楼板模板支架900方格方案DOCWord文档下载推荐.docx
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3、其他工程模板：
（1）安装圈梁、阳台、雨篷及挑檐等模板时，其支撑应自成系统，应采用斜撑固定在内端的柱模或梁模上。
悬挑结构模板的支柱，上下必须保持在一条竖直的中心线上。
（2）安装悬挑结构模板应搭设脚手架或悬挑工作台，并设防护栏杆和安全网。
在危险部位作业时，操作人员应系好安全带作业处的下方不得有人通行和停留。
六．支撑体系
本工程支撑采用钢管支撑，具体构造做法详支撑简图。
支撑质量要求与标准
1.模板、钢管支撑系统应具有足够的强度及刚度、稳定性和易拆除性，立杆底部必须设垫块，确保立杆有足够的支撑面积，加强承重架的安全系数。
2.模板的下口缝、接口缝、转角缝、拼缝应严实密缝，以免跑浆、漏浆。
3.支模质量必须严格要求，如果发现有超出下列情况，必须做好更改或重新支模。
墙、柱位移离轴线小于3mm，标高误差上下累计小于5mm。
墙、梁截面尺寸在±
2mm，对预留孔、预留洞都必须正确无误。
4.脱模剂必须在模板入位前涂刷。
5.支模完毕后必须做好尺寸复核和自检工作。
模板拆除必须经得现场项目部同意，方可拆模。
拆模不得用大锤砸打模板。
拆除物分类整齐合理堆放。
对带钉子的模板、木料应及时清除或几种堆放。
七．模板的拆除
（1）拆模板时应将拆下的木楞，模板等，随拆随派人运到离基础较远的地方（指定地点）进行堆放，以免基坑附近地面受压造成坑壁塌方。
（2）拆除的模料上铁钉应及时拨干净，以防扎伤人员。
3、现浇楼板模板拆除
（1）现浇楼板或框架结构的模板拆除顺序：
柱箍→柱侧模→柱底模→砼板支承构件（梁楞）→平板模→梁侧模→梁底支撑系统→梁底模。
（2）拆除模板时，要站在安全的地方。
（3）拆除模板时，严禁用撬棍或铁锤乱砸，对拆下的大块胶合板要有人接应拿稳，应妥善传递放至地面，严禁抛掷。
（4）拆下的支架，模板应及时拨钉，按规格堆放整齐，工程完成（模板工程）应用吊兰降落（严禁模料从高处抛掷），到指定地点堆放，并安排车运到公司仓库存放。
（5）拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。
（6）对活动部件必须一次拆除，拆完后方可停歇，如中途停止，必须将动部分固定牢靠，以免发生事故。
（7）水平拉撑，应道先拆除上拉撑，最后拆除后一道水平拉撑。
4、现浇柱子模板拆除
（1）拆除要从上到下，模板及支撑不得向地面抛掷。
（2）应轻轻撬动模板，严禁锤击，并应随拆随按指定地点堆放。
5、多层楼板模板支柱的拆除，当上层楼正灌筑砼时，下层楼板的支柱得拆除，待砼浇筑完毕7天后进行拆除下层楼板支柱（但砼强度必须达到设计要求）。
6、拆除完的模板严禁堆入在外脚手架上。
八．模板安装安全注意事项
1、单片柱模吊装时，应采用卸扣和柱模连接，严禁用钢筋钩代替，以避免柱模翻转时脱钩造成事故，待模板立稳后并拉好支撑，方可摘除吊钩。
2、支模应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。
3、支设4m以上的立柱模板和梁模板时，应搭设工作台，不足4m的，可使用马凳操作，不准站在柱模板上操作和在梁底模上行走，更不允许利用拉杆、支撑攀登上下。
4、墙模板在未装对拉螺栓前，板面要向后倾斜一定角度并撑牢，以防倒塌。
安装过程要随时拆换支撑或增中支撑，以保持墙模处于稳定状态。
模板未支撑稳固前不得松动吊钩。
5、安装墙模板时，应从内、外墙角开始，向相互垂直的二个方向拼装，连接模板的U形卡要交替安装，同一道墙（梁）的两则模板应同时组合，以便确保模板安装时的稳定。
当墙模板采用分层支模时，第一层模板拼装后，应立即将内、外钢楞、穿墙螺栓、斜撑等全部安设紧固稳定。
当下层模板不能独立安设支承件时，必须采取可靠的临时固定措施，否则严禁进行上一层模板的安装。
6、用钢管和扣件搭设双排立柱支架支承梁模时，扣件应拧紧，且应抽查扣件螺栓的扭力矩是否符合规定，不够时，可放两个扣件与原扣件挨紧。
横杆步距按设计规定，严禁随意增大。
7、平板模板安装就位时，要在支架搭设稳固，板下横楞与支架连接牢固后进行。
U形卡要按设计规定安装，以增强整体性，确保模板结构安全。
8、五级以上大风，应停止模板的吊运作业。
九．模板拆除安全注意事项
1、拆除时应严格遵守“拆模作业”要点的规定。
2、高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实的安全措施，并在下面标出工作区，严禁非操作人员进入作业区。
3、工作前应事先检查所使用的工具是否牢固，搬手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。
4、遇六级以上大风时，应暂停室外的高处作业。
有雨、霜时应先清扫施工现场，不滑时再进行工作。
5、拆除模板一般应采用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板上。
6、已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或是妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空而坠落。
7、在混凝土墙体、平板上有预留洞时，应在模板拆除后，随时在墙洞上做好安全护栏，或将板的洞盖严。
8、拆模间隙时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。
9、拆除基础及地下工程模板时，应先检查基槽（坑）上壁的状况，发现有松软、龟裂等不安全因素时，必须在采取防范措施后，方可下人作业，拆下的模板和支承杆件不得在离槽（坑）上口1m以内堆放，并随拆随运。
10、拆除板、梁、柱、墙模板时应注意：
（1）拆除4m以上模板时，应搭脚手架或操作平台，并设防护栏杆。
（2）严禁在同一垂直面上操作。
（3）拆除时应逐块拆卸，不得成片松动和撬落或拉倒。
（4）拆除平台、楼层板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落，尤其是拆支柱时，操作人员应站在门窗洞口外拉拆，更应严防模板突然全部掉落伤人。
（5）严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。
11、拆除高而窄的预制构件模板，如薄腹梁、吊车梁等，应随时加设支撑将构件支稳，严防构件倾倒伤人。
12、每人应有足够工作面，数人同时操作时应科学分工，统一信号和行动。
工程名称：
扣件钢管楼板模板高支撑架计算书
高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》（DG/TJ08-016-2004J10374-2004）。
支撑高度在4米以上的模板支架被称为钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。
本计算书还参照《施工技术》2002.3《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。
部位：
落地楼板模板支架1
一、计算参数
楼板长边为6.000米，短边为4.200米。
模板支架搭设高度为10.550米，采用的钢管类型为Φ48×
3。
脚手架搭设尺寸为：
立杆的纵距b=0.900米，横距l=0.900米，步距h=1.800米。
板底横向钢管距离0.900米，立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）=0.050，板底支撑方式和搭设简图如下图。
图楼板支撑架立面简图
楼板面板采用胶合板，板厚18.000mm
板底支撑采用木方50.000mm×
100.000mm,布置间距为300.000mm
荷载数据
楼板现浇厚度：
120.000mm
模板自重：
0.300kN/m2
混凝土自重：
24.000kN/m3
钢筋自重：
1.100kN/m3
倾倒混凝土的荷载标准值：
2.000kN/m2
施工均布荷载标准值：
1.000kN/m2
本楼板支架为高模板支架，建议进行整体稳定分析
强度折减系数：
钢管强度折减系数：
0.950
扣件抗滑承载力系数：
二、组合系数表
计算项目
永久荷载分项系数
可变荷载分项系数
可变荷载组合系数
风荷载分项系数
风荷载组合系数
安装偏差荷载分项系数
安装偏差荷载组合系数
安全荷载分项系数
安全荷载组合系数
面板内力
1
1.2
1.4
1
2
1.35
0.7
面板变形
板底纵向支撑内力
板底纵向支撑变形
板底横向支撑内力
板底横向支撑变形
扣件
立杆稳定
0.9
3
立杆变形
楼板
基础
三、模板计算
1、模板面板计算
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值q1=2.981kN/m
活荷载标准值q2=2.700kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=48600.000mm3；
I=437400.000mm4；
（1）抗弯强度计算
f=M/W<
[f]
其中f——面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；
M——面板的最大弯距（N.mm）；
W——面板的净截面抵抗矩；
[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.000N/mm2；
M=0.100ql2
其中q——荷载设计值（kN/m）；
经计算得到M=0.070kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=69523.270/48600.000=1.431N/mm2
面板的抗弯强度验算f≤[f],满足要求!
（2）抗剪计算[可以不计算]
T=3Q/2bh<
[T]
其中最大剪力Q=1.390kN
截面抗剪强度计算值T=0.129N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.400N/mm2
抗剪强度验算T≤[T]，满足要求!
（3）挠度计算
v=0.677ql4/100EI<
[v]=300.000/150
面板最大挠度计算值v=0.123mm
面板的最大挠度小于等于300.000/150,满足要求!
2、模板支撑木方的计算
1）.荷载的计算
静荷载q1=0.30×
0.30+25.10×
120.00/1000×
0.30=0.994kN/m
活荷载计算
施工荷载标准值+振捣混凝土时产生的荷载（kN/m）：
活荷载q2=2.00×
0.30+1.00×
0.30=0.900kN/m
2）.木方的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和。
最大弯矩M=0.209kN.m
最大剪力Q=1.390kN
最大支座力N=2.549kN
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=83333.340mm3；
I=4166667.000mm4；
抗弯计算强度f=2.503N/mm2
木方的抗弯计算强度小于等于13.000N/mm2,满足要求!
最大剪力的计算公式如下:
Q=0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<
截面抗剪强度计算值T=0.417N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.600N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
最大变形v=0.220mm
木方的最大挠度小于等于900.000/150,满足要求!
3、横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方支撑传递力：
永久荷载引起的集中力P1=0.984kN
可变荷载引起的集中力P2=0.891kN
支撑钢管计算简图
经过连续梁的计算得到
最大弯矩Mmax=-0.615kN.m
最大变形Vmax=2.307mm
最大支座力Qmax=8.369kN
抗弯计算强度f=136.925N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于等于194.750N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于等于900.000/150小于等于10mm,满足要求!
4、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（全国规范5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,选用单扣件时，Rc=7.60kN，选用双扣件时，Rc=11.40kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
支座扣件计算：
计算中R取最大支座反力，R=8.369kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求!
可以考虑采用双扣件
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:
单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
三、立杆计算
1、立杆计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元
1.静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架钢管的自重（kN）：
NG1=0.116×
10.550=1.225kN
钢管的自重计算参照扣件式规范附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
（2）模板的自重（kN）：
NG2=0.300×
0.900×
0.900=0.243kN
（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：
NG3=25.100×
120.000×
0.900=2.440kN
静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.908kN
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
活荷载标准值NQ=2.430kN
2、立杆的稳定性计算
钢管立杆抗压强度设计值[f]=194.750N/mm2
计算长度，如果按：
l0=（h+2a）=1.80+2×
0.05=1.900时
λ1=l0/i=119.50小于等于210
经过计算得：
σ=71.420N/mm2，满足条件！
如果按：
l0=k1k2（h+2a）=1.16×
1.02×
（1.80+2×
0.05）=2.254时
λ2=l0/i=141.75小于等于210
σ=94.837N/mm2，满足条件！
3、支撑立杆竖向变形计算
△＝△1+△2+△3≤【△】
[△]――支撑立杆允许的变形量；
可取≤H/1000=0.011m
△1――支撑立杆弹性压缩变形
△1＝
=0.892mm
△2――支撑立杆接头处的非弹性变形
△2＝n·
=3.000mm
△3――支撑立杆由于温度作用而产生的线弹性变形
△3＝H×
a×
△t=1.266mm
△t――钢管的计算温差（℃）=10.000
经计算得到△=0.892+3.000+1.266=5.158mm,满足要求!
4、地基承载力计算
立杆底面的平均压力应满足下式的要求
P≤fg
其中p——立杆基础底面的平均压力（kN/m2），p=N/A；
p=39.649
N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值（kN）；
N=9.912
A——基础底面面积（m2）；
A=0.250
fg——地基承载力设计值（kN/m2）；
fg=170.000
地基承载力设计值应按下式计算
fg=kc×
fgk
其中kc——脚手架地基承载力调整系数；
kc=1.000
fgk——地基承载力标准值（kN/m2）；
fgk=170.000
地基承载力的计算满足要求！
四、整体稳定分析
1、荷载
安装偏差荷载，按1%竖向永久荷载计算
Fc=1%×
G=1.643kN
安全荷载，按2.5%竖向永久荷载计算
S=2.5%×
G=4.107kN
2、结构计算
根据结构布置和间距计算得到各立杆的内力Ri=9.033kN
3、诱发荷载计算
立杆横向布置数量及间距，形成ri，R=Σri2
R=Σri2=3.00^2+2.14^2+1.29^2+0.43^2+0.43^2+1.29^2+2.14^2+3.00^2=30.857m2
M=F×
H0
荷载
水平力
力矩
Fm1
0.663
0.663×
10.55/2=3.500
Fm2
0.014
0.014×
（10.55+0.05/2）=0.145
Fm
Σ=3.645
Fl
1.643
1.643×
10.55=17.330
S
4.107
4.107×
10.55=43.326
4、强度验算
各杆件内力及组合如下表
序号
内力G
诱发荷载
组合序号：
3
9.03
P1
0.00
9.033
2
P2
P3
4
P4
5
P5
0.05
0.24
0.60
9.791
6
P6
0.15
0.72
1.81
11.308
7
P7
0.25
1.20
3.01
12.824
8
P8
0.35
1.69
4.21
14.341
5、抗倾覆验算
当钢筋已绑扎混凝土未浇筑，抗倾覆不利。
钢筋与模板支撑重G：
1.620+7.128=8.748kN
安装偏差荷载：
Fc=G×
1%=0.087kN
安全荷载，按2.5%竖向永久荷载计算S=2.5%×
G=0.219
风荷载：
Fm0.6631=kN，Fm2=0.014kN
诱发荷载下的倾覆弯矩为
Mo=6.04
抗倾覆弯矩：
按结构重量作用下的力与力作用距离的乘积。
Mr=G1×
R1=8.75×
3.00=26.24
Mo<
Mr，整体稳定计算分析结论满足要求!
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