钢管落地卸料平台施工方案Word格式文档下载.docx

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50mm

＞25m

100mm

3

纵向水平杆的水平偏差

4

横向水平杆的水平偏差

10mm

5

节点处相交杆件的轴线距节点中心距离

≤150mm

6

相邻立杆接头位置

相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应＞500mm

7

上下相邻纵向水平杆接头位置

相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应＞500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/3

8

杆

件

搭

接

1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定

2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：

类别

杆别

搭接长度

连接要求

扣件式钢管脚手架

立杆

＞1m

连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个

纵向水平杆

不少于2个连接扣件

9

节

点

连

拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于65N.m

其它脚手架

按相应的连接要求

计算书

后附

安全保证措施

1、脚手架搭设人员必须是经过国家现行标准<

<

特种作业人员安全技术考核管理规则>

>

考核合格的专业架子工。

搭设脚手架人员必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋。

2、脚手架搭设时应按下列阶段进行质量检查，发现问题应及时校正。

1）基础完工后及脚手架搭设前；

2）操作层施加荷载前；

3）每搭设完10m高度后；

4）达到设计高度后。

3、使用阶段

1）操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载；

2）不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备；

3）六级及六级以上大风和雾、雨天应停止脚手架作业，雨后上架操作应有防滑措施。

4）在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件：

主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；

5）连墙杆撑；

要拆除上述任一杆件均应采取安全措施，并报主管部门批准。

严禁在脚手架基础及其邻近进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。

6）在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；

7）工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等应按国家现行标准执行。

4、脚手架的拆除

1）接收到项目部脚手架架体拆除任务书后方可进行拆除作业工作。

2）拆除现场设警戒区域，挂醒目的警戒标志。

警戒区域内严禁非操作人员通行或在脚手架下方继续施工，监护人员履行职责，配备良好的通讯装置。

3）仔细检查吊运机械包括夹具是否安全可靠，吊运机械不允许搭设在脚手架上，另立设置。

4）拆除人员进入岗位以后，先进行检查，加固松动部位，清除步层内留的材料、物件及垃圾块，所有清理物安全输送至地面，严禁高处抛掷。

5）按搭设的反程序进行拆除，即安全网—竖脚手板—垫铺脚手板—防护栏杆—搁栅—剪刀撑杆—连墙杆—大横杆—小横杆—立杆—底排的大横杆、搁栅、平杆、斜撑杆。

（即先搭后拆，后搭先拆的顺序进行拆除。

）

6）不允许分立面拆除或上、下二步同时拆除，认真做到一步一清、一杆一清。

7）所有连墙杆、剪刀撑杆件、隔立板、登高措施必须随脚手架步层拆除同步进行下降。

不准先行拆除。

8）所有杆件与扣件，在拆除时分离，不允许杆件上附着扣件输送到地面或两杆同时拆下输送地面。

9）所有铺脚手板拆除时，自外向里竖立，搬运防止自里向外翻起。

严禁脚手板上的垃圾物件直接从高处坠落伤人。

10）当日完工后，仔细检查岗位周围情况，如发现留有隐患的部位，及时进行修复或继续完成至一个程序，一个部位的结束，方可撤离岗位。

注意事项

1、当脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。

2、立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。

3、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。

4、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。

5、严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。

6、剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。

7、一字型、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑。

8、高度在24m以下的单、双排脚手架，均必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并由底至顶连续设置。

9、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。

10、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高度不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。

11、各构配件严禁抛至地面。

钢管落地卸料平台计算书

扣件式钢管落地平台的计算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等编制。

支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。

本计算书编写还参考了《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》一文。

一、参数信息

1.基本参数

立杆横向间距或排距la（m）:

0.90，立杆步距h（m）：

1.50；

立杆纵向间距lb（m）:

0.70，平台支架计算高度H（m）：

15.00；

立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）:

0.10，平台底钢管间距离（mm）：

300.00；

钢管类型:

Φ48×

3.5，扣件连接方式：

双扣件，取扣件抗滑承载力系数:

0.75；

2.荷载参数

脚手板自重（kN/m2）:

0.300；

栏杆自重（kN/m）:

0.150；

材料堆放最大荷载（kN/m2）:

5.000；

施工均布荷载（kN/m2）:

4.000；

3.地基参数

地基土类型:

混凝土；

地基承载力标准值（kPa）:

120.00；

立杆基础底面面积（m2）:

0.25；

地基承载力调整系数:

1.00。

二、纵向支撑钢管计算

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为

截面抵抗矩W=5.08cm3；

截面惯性矩I=12.19cm4；

纵向钢管计算简图

1.荷载的计算

（1）脚手板自重（kN/m）：

q11=0.3×

0.3=0.09kN/m；

（2）堆放材料的自重线荷载（kN/m）：

q12=5×

0.3=1.5kN/m；

（3）施工荷载标准值（kN/m）：

p1=4×

0.3=1.2kN/m

2.强度验算

依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；

最大弯矩计算公式如下:

M=0.1q1l2+0.117q2l2

最大支座力计算公式如下:

N=1.1q1l+1.2q2l

均布恒载：

q1=1.2×

q11=1.2×

0.09=0.108kN/m；

均布活载：

q2=1.4×

1.2+1.4×

1.5=3.78kN/m；

最大弯距Mmax=0.1×

0.108×

0.92+0.117×

3.78×

0.92=0.367kN·

m；

最大支座力N=1.1×

0.9+1.2×

0.9=4.189kN；

最大应力σ=Mmax/W=0.367×

106/（5080）=72.24N/mm2；

纵向钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

纵向钢管的计算应力72.24N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；

计算公式如下:

ν=0.667ql4/100EI

均布恒载:

qk=qll=0.09kN/m；

ν=0.677×

0.09×

9004/（100×

2.06×

105×

121900）=0.016mm；

纵向钢管的最大挠度为0.016mm小于纵向钢管的最大容许挠度900/150与10mm，满足要求！

三、横向支撑钢管计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P=4.189kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN·

m）

支撑钢管计算变形图（mm）

支撑钢管计算剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=0.698kN·

最大变形νmax=0.815mm；

最大支座力Qmax=10.573kN；

最大应力σ=137.355N/mm2；

横向钢管的计算应力137.355N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

支撑钢管的最大挠度为0.815mm小于支撑钢管的最大容许挠度700/150与10mm，满足要求！

四、扣件抗滑移的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN。

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.00kN；

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=10.573kN；

R<

12.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、模板支架立杆荷载标准值（轴力）计算

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.129×

15=1.936kN；

（2）栏杆的自重（kN）：

NG2=0.15×

0.7=0.105kN；

（3）脚手板自重（kN）：

NG3=0.3×

0.7×

0.9=0.189kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=2.23kN；

2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载

经计算得到，活荷载标准值NQ=4×

0.9+5×

0.9=5.67kN；

3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×

2.23+1.4×

5.67=10.615kN；

六、立杆的稳定性验算

立杆的稳定性计算公式:

σ=N/φAKH≤[f]

其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：

N=10.615kN；

φ-------轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；

i----计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.58cm；

A----立杆净截面面积（cm2）：

A=4.89cm2；

W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：

W=5.08cm3；

σ-------钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；

[f]----钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

KH----高度调整系数：

KH=1/（1+0.005×

（15-4））=0.948；

L0----计算长度（m）；

如果完全参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001），由公式

（1）或

（2）计算

l0=k1μh

（1）

l0=h+2a

（2）

k1----计算长度附加系数，取值为1.167；

μ----计算长度系数，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）表5.3.3；

μ=1.7；

a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；

a=0.1m；

公式

（1）的计算结果：

立杆计算长度L0=k1μh=1.167×

1.7×

1.5=2.976m；

L0/i=2975.85/15.8=188；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.203；

钢管立杆受压应力计算值；

σ=10614.6/（0.203×

489）=106.93N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=106.93N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

公式

（2）的计算结果：

L0/i=1700/15.8=108；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53；

σ=10614.6/（0.53×

489）=40.956N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=40.956N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算

l0=k1k2（h+2a）（3）

k2--计算长度附加系数，按照表2取值1.038；

公式（3）的计算结果：

L0/i=2059.288/15.8=130；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.396；

σ=10614.6/（0.396×

489）=54.815N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=54.815N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患。

以上表参照杜荣军:

《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

七、立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

地基承载力设计值:

fg=fgk×

kc=120kPa；

其中，地基承载力标准值：

fgk=120kPa；

脚手架地基承载力调整系数：

kc=1；

立杆基础底面的平均压力：

p=N/A=42.46kPa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：

N=10.61kN；

基础底面面积：

A=0.25m2。

p=42.46kPa≤fg=120kPa。

地基承载力满足要求！

卸料平台限载标志牌

料台使用限载吨位

800kg

折合材料数量参考值

材料名称

规格

单位

数量

木方

50×

100×

3000

根

100

钢管

Ф48×

3.5×

70

6000

35

竹胶板

15×

1220×

2440

张

30