刘裔娟支撑模板安装与拆除Word下载.docx
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帽木采用60×
80×
1000mm的杉木；
主楞材料木方；
宽度60mm；
高度80mm；
次楞材料：
木方；
模板采用胶合面板厚度为20mm。
材料检测参数
序号
审核要点
计算过程
结论
1
梁侧模板面板的计算
面板的受弯应力计算值σ=0.7N/mm2<
[f]=13N/mm2;
符合要求
面板的最大挠度计算值ν=0.012mm<
[ν]=0.613mm;
2
梁侧模板支撑的计算
次楞最大受弯应力计算值:
σ=1.2N/mm2<
[f]=11N/mm2;
次楞的最大挠度计算值:
ν=0.058mm<
[ν]=1.25mm;
主楞的受弯应力计算值σ=1.1N/mm2<
[f]=11N/mm2
主楞的最大挠度计算值：
ν=0.012mm<
[ν]=0.35mm
穿梁螺栓所受的最大拉力:
N=1.938kN<
[N]=12.92kN;
3
梁底模板计算
梁底模面板计算应力
σ=7.6N/mm2<
[f]=13N/mm2
面板的最大挠度计算值:
ν=1.624mm<
[ν]=500/250=2mm;
4
帽木验算
帽木的最大应力为:
0.726N/mm2<
抗弯强度设计值11N/mm2
帽木的最大挠度为:
0.007mm<
最大容许挠度2mm
5
梁底木支架立杆的稳定性验算
木顶支撑立杆受压应力计算值为:
σ=1.899N/mm2<
[f]=12N/mm2
6
梁底斜撑稳定性验算
木顶支撑斜撑受压应力计算值为
σ=0.024N/mm2<
[f]=13.2N/2
审核人
总监理
工程师
编制人
审核时间
此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。
支撑模板安装、拆除施工方案
刘裔娟住宅楼工程，是一幢5.5层框架、钢筋混凝土结构住宅楼，总建筑面积为903㎡，首层最高4.5米，标准层高为3.5米.建筑总高度为22.0米。
本工程由刘裔娟投资建设，地质由高州市工程地质勘察有限公司，茂名市荣丰建筑设计有限公司设计，高州市第五建筑工程公司组织施工；
由吴沃盛担任项目经理，周文帅担任技术负责人；
邓厚基担任施工技术员，汤江担任质量安全员。
计算依据《木结构设计规范》（GB50005-2003）等规范编制。
一、参数信息
1、模板参数
木支撑纵距Lb（m）：
0.500；
立杆计算高度H（m）：
3.000；
立杆方木截面宽度b（mm）：
60.000；
立杆方木截面高度h（mm）：
80.000；
梁底斜撑方木截面宽度b1（mm）：
40.000；
梁底斜撑方木截面高度h1（mm）：
帽木长度La（m）：
1.000；
帽木截面宽度b2（mm）：
帽木斜撑方木截面高度h2（mm）：
斜撑与立杆连接处到帽木的距离h0（mm）：
600.000；
最大梁截面宽度B（m）：
0.20；
梁截面高度D（m）：
0.60；
最小梁截面宽度B（m）：
0.50。
2、荷载参数
模板自重（kN/m2）：
0.4；
混凝土与钢筋自重（kN/m2）：
25.0；
施工荷载（kN/m2）：
1.0；
新浇混凝土荷载侧压力（kN/m2）：
12.0；
振捣混凝土对梁底模板荷载（kN/m2）:
2.0；
振捣混凝土对梁侧模板荷载（kN/m2）：
4.0；
3、梁侧模板参数
主楞间距（mm）：
400；
次楞根数：
4；
主楞竖向支撑点数量：
80mm，160mm，300mm，380mm；
穿梁螺栓直径（mm）：
M8；
穿梁螺栓水平间距（mm）：
500；
主楞材料：
宽度（mm）：
60.00；
高度（mm）：
80.00；
4、面板参数
面板选用类型:
胶合面板；
面板弹性模量E（N/mm2）:
6000.000；
面板厚度（mm）:
20.000；
面板抗弯设计值fm（N/mm2）:
13.000；
5、立杆方木参数
立杆方木选用木材：
杉木；
方木弹性模量E（N/mm2）:
9000.000；
方木抗压强度设计值fc（N/mm2）:
10.000；
6、斜撑方木参数
斜撑方木选用木材：
斜撑方木弹性模量E（N/mm2）:
斜撑方木抗压强度设计值fc（N/mm2）:
11.000；
7、帽木方木参数
帽木方木选用木材：
弹性模量E（N/mm2）:
抗剪强度设计值fv（N/mm2）:
1.400；
抗弯强度设计值fm（N/mm2）:
二、梁侧模板荷载计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；
挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；
T--混凝土的入模温度，取20.000℃；
V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.500m；
β1--外加剂影响修正系数，取1.200；
β2--混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
分别计算得17.031kN/m2、12.000kN/m2，取较小值12.000kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算：
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；
次楞的根数为4根。
面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图（单位：
mm）
1.强度计算
材料抗弯强度验算公式如下：
σ＝M/W<
[f]
其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=50×
2×
2/6=33.33cm3；
M--面板的最大弯矩（N·
mm）；
σ--面板的弯曲应力计算值（N/mm2）
[f]--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；
按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：
M=0.1q1l2+0.117q2l2
其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值:
q1=1.2×
0.5×
12×
0.9=6.48kN/m；
振捣混凝土荷载设计值:
q2=1.4×
4×
0.9=2.52kN/m；
计算跨度:
l=（600-140）/（4-1）=153.33mm；
面板的最大弯矩M=0.1×
6.48×
[（600-140）/（4-1）]2+0.117×
2.52×
[[（600-140）/（4-1）]]2=2.22×
104N·
mm；
面板的最大支座反力为:
N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×
6.480×
[（600-140）/（4-1）]/1000+1.2×
2.520×
[（600-140）/（4-1）]/1000=1.557kN；
经计算得到，面板的受弯应力计算值:
σ=2.22×
104/3.33×
104=0.7N/mm2；
面板的抗弯强度设计值:
[f]=13N/mm2；
面板的受弯应力计算值σ=0.7N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250
q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:
q=q1=6.48N/mm；
l--计算跨度:
l=[（600-140）/（4-1）]=153.33mm；
E--面板材质的弹性模量:
E=6000N/mm2；
I--面板的截面惯性矩:
I=50×
2/12=33.33cm4；
ν=0.677×
[（600-140）/（4-1）]4/（100×
6000×
3.33×
105）=0.012mm；
面板的最大容许挠度值:
[ν]=l/250=[（600-140）/（4-1）]/250=0.6mm；
面板的最大挠度计算值ν=0.012mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=0.613mm，满足要求！
四、梁侧模板支撑的计算：
1.次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q=1.557/0.500=3.113kN/m
本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W=1×
6×
8×
8/6=64cm3；
I=1×
8/12=256cm4；
E=9000.00N/mm2；
计算简图
剪力图（kN）
弯矩图（kN·
m）
变形图（mm）
经过计算得到最大弯矩M=0.078kN·
m，最大支座反力R=1.712kN，最大变形ν=0.058mm
（1）次楞强度验算
强度验算计算公式如下:
σ=M/W<
[f]
经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=7.78×
104/6.40×
104=1.2N/mm2；
次楞的抗弯强度设计值:
[f]=11N/mm2；
次楞最大受弯应力计算值σ=1.2N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=11N/mm2，满足要求！
（2）次楞的挠度验算
次楞的最大容许挠度值:
[ν]=500/400=1.25mm；
次楞的最大挠度计算值ν=0.058mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！
2.主楞计算
主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力1.712kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，主楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
主楞计算简图
主楞弯矩图（kN·
主楞变形图（mm）
经过计算得到最大弯矩M=0.068kN·
m，最大支座反力R=1.938kN，最大变形ν=0.012mm
（1）主楞抗弯强度验算
经计算得到，主楞的受弯应力计算值:
σ=6.85×
104=1.1N/mm2；
主楞的抗弯强度设计值:
主楞的受弯应力计算值σ=1.1N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=11N/mm2，满足要求！
（2）主楞的挠度验算
根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.012mm
主楞的最大容许挠度值:
[ν]=140/400=0.35mm；
主楞的最大挠度计算值ν=0.012mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=0.35mm，满足要求！
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
N<
[N]=f×
A
其中N--穿梁螺栓所受的拉力；
A--穿梁螺栓有效面积（mm2）；
f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
穿梁螺栓型号:
M8；
查表得：
穿梁螺栓有效直径:
9.85mm；
穿梁螺栓有效面积:
A=76mm2；
N=1.938kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值:
[N]=170×
76/1000=12.92kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力N=1.938kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！
六、梁底模板计算：
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；
挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=200×
20×
20/6=1.33×
104mm3；
I=200×
20/12=1.33×
105mm4；
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ=M/W<
f
其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2）；
M--计算的最大弯矩（kN·
m）；
l--计算跨度（梁底支撑间距）:
l=500.000mm；
q--作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m）；
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1:
1.2×
25.000×
0.200×
0.600×
0.900=3.240kN/m；
模板结构自重荷载：
q2:
1.2×
0.350×
0.900=0.076kN/m；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3:
1.4×
（1.000+2.000）×
0.900=0.756kN/m；
q=q1+q2+q3=3.240+0.076+0.756=4.072kN/m；
跨中弯矩计算公式如下:
M=0.1ql2
面板的最大弯矩：
Mmax=0.10×
4.072×
0.52=0.102kN.m；
面板的最大受弯应力计算值：
σ=0.102×
106/1.33×
104=7.6N/mm2；
梁底模面板计算应力σ=7.6N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:
ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q=（25.00×
0.600+0.35）×
0.20=3.07kN/m；
l=500.00mm；
E--面板的弹性模量:
E=6000.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:
[ν]=500.00/250=2.000mm；
3.07×
5004/（100×
1.33×
105）=1.624mm；
ν=1.624mm小于面板的最大允许挠度值:
[ν]=500/250=2mm，满足要求！
七、帽木验算：
支撑帽木按照集中以及均布荷载作用下的两跨连续梁计算；
（1）钢筋混凝土板自重线荷载设计值（kN/m）：
q1=1.2×
0.500=9.000kN/m；
（2）模板的自重线荷载设计值（kN/m）：
q2=1.2×
0.500=0.210kN/m；
（3）施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值（kN/m）：
q3=1.4×
0.500=2.100kN/m；
q=q1+q2+q3=11.310kN/m；
（4）帽木的自重线荷载设计值（kN/m）：
q4=1.2×
60.000×
10-3×
80.000×
3.870=0.022kN/m；
帽木截面抵抗矩：
W=60.000×
80.0002/6=64000.000mm3；
帽木截面惯性矩：
I=60.000×
80.0003/12=2560000.000mm4；
帽木简图
帽木剪力图（kN）
帽木弯矩图（kN·
帽木变形图（mm）
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：
R1=0.026kN；
R2=2.233kN；
R3=0.026kN；
最大弯矩Mmax=0.046kN·
m；
最大变形νmax=0.007mm；
最大剪力Vmax=1.116kN；
截面应力σ=46493/64000=0.726N/mm2。
帽木的最大应力为0.726N/mm2，小于帽木的抗弯强度设计值11N/mm2，满足要求！
帽木的最大挠度为0.007mm，小于帽木的最大容许挠度2mm，满足要求！
八、梁底木支架立杆的稳定性验算:
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1、静荷载标准值包括以下内容：
（1）木顶撑的自重（kN）：
NG1={1.000×
0.060×
0.080+[（1.000/2）2+0.6002]1/2×
0.040×
0.060+3.000×
0.080}×
3.870=0.089kN
（2）模板的自重（kN）：
NG2=0.350×
0.500×
0.200=0.035kN；
（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：
NG3=25.000×
0.500=1.500kN；
经计算得到，静荷载标准值；
NG=NG1+NG2+NG3=0.089+0.035+1.500=1.624kN；
2、活荷载标准值计算：
NQ=（1.000+2.000）×
0.500=0.300kN；
3、立杆的轴向压力设计值计算公式：
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×
1.624+1.4×
0.300=2.369kN；
稳定性计算公式如下：
σ=N/（φA0）≤fc
其中，N--作用在立杆上的轴力
σ--立杆受压应力计算值；
fc--立杆抗压强度设计值；
A0--立杆截面的计算面积；
A0=60.000×
80.000=4800.000mm2
φ--轴心受压构件的稳定系数,由长细比λ=l0/i结果确定；
轴心受压稳定系数按下式计算：
φ=2800/λ2
i--立杆的回转半径，i=0.289×
60.000=17.340mm；
l0--立杆的计算长度，l0=3000-600-600=1800mm；
λ=1800.000/17.340=103.806；
φ=2800/103.8062=0.260；
经计算得到：
σ=2368.575/（0.260×
4800.000）=1.899N/mm2；
根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系
数：
[f]=1.2×
10.000=12.000N/mm2；
木顶支撑立杆受压应力计算值为1.899N/mm2，小于木顶支撑立杆抗压强度设计值12N/mm2，满足要求！
九、梁底斜撑稳定性验算:
木顶撑斜撑的轴力RDi按下式计算：
RDi＝RCi/sinαi
其中，RCi-斜撑对帽木的支座反力；
RDi-斜撑的轴力；
αi-斜撑与帽木的夹角。
sinαi=sin{arctan[600.000/（1000.000/2）]}=0.768；
斜撑的轴力：
RDi=RCi/sinαi=0.026/0.768=0.033kN
其中，N--作用在木斜撑的轴力,0.033kN
σ--木斜撑受压应力计算值；
fc--木斜撑抗压强度设计值；
11.000N/mm2
A0--木斜撑截面的计算面积；
A0=40.000×
60.000=2400.000mm2；
φ--轴心受压构件的稳定系数,由长细比λ=l0/i结果确定；
轴心受压构件稳定系数按下式计算：
φ=1/（1+（λ/80）2）
i--木斜撑的回转半径，i=0.289×
40.000=11.560mm；
l0--木斜撑的计算长度，l0=[（1000.000/2）2+600.0002]0.5=781.02mm；
λ=781.025/11.560=67.563；
φ=1/（1+（67.563/80）2）=0.584；
σ=33.342/（0.584×
2400.000）=0.024N/mm2；
根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数；
11.000=13.200N/mm2；
木顶支撑斜撑受压应力计算值为0.024N/mm2，小于木顶支撑斜撑抗压强度设计值13.2N/mm2，满足要求！
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