超高模板搭设专项施工方案Word格式.docx

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7、拆模必须一次性，不得留下无撑模板，拆下时模板要及时清理，堆放整齐。

8、拆除模板时不得将顶撑全部拆除，应分批下顶撑，以防在自得荷载下一次性大面积脱落；

9、在吊运模板时，吊点必须符合扎重要求，以免坠落伤人。

五、梁、板支撑方案及计算书

1、模板支架立杆基础：

底板为500㎜厚整板基础.

2、240×

800梁下支架立杆间距为0.9m，沿梁跨度方向间距0.9m;

3、立杆接头全部采用对接扣件顶接，并且接头相互错开，错开距离大于2米接头处加一米以上的绑接杆；

4、在立杆之间纵横两方向增加斜撑支撑，斜支撑与柱固定；

5、已完成的二楼面结构框架梁钢管、模板不拆除，支架与此连接牢固；

6、水平杆步距具体按楼层高度布置，扫地杆与地面的距离为200㎜，其他水平杆的距离不大于1500㎜，具体布置见后图；

7、混凝土浇筑顺序从楼板的两端向中间的对称浇筑，并一次性浇筑不留施工缝。

六、方案编制依据

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 

（JGJ130-2001）

《施工技术》 

2002.3

《扣件式钢管模板高支撑设计和使用安全》

七、验算计算书

（一）施工材料力学性能：

1、18厚胶合板底模板：

弹性模量E=9000N/MM2,ft=8.0N/MM2（顺纹抗拉），fv=1.4N/MM2（顺纹抗剪），fm=13N/MM2（顺纹抗弯），模板的重力密度0.5KN/M3

2、50×

80落叶松方木：

惯性矩：

I=bh3/12=50×

803/12=213.3cm4

截面抵抗矩：

W=bh2/6=50×

802/6=5.33cm3

弹性模量E=10000N/MM2,ft=8.5N/MM2（顺纹抗拉），fv=1.5N/MM2（顺纹抗剪），fm=13N/MM2（顺纹抗弯）

3、钢管

计算按直径48㎜，壁厚3.0㎜

I=π（Ｄ４－d4）/64=3.14×

（4.8４－4.24）/64=10.78cm4 

弹性模量：

2.06×

105N/MM2

截面抵抗矩：

W=πＤ３（１－α4）/32=3.14×

4.83×

（1-0.8754）/32=4.49cm3

其中α=d/D=42/48=0.875

截面面积：

A=π（Ｄ2－d2）/4=4.24㎝2

楼板模板支撑计算书

模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 

（JGJ130-2001）。

模板支架搭设高度为5.4米。

搭设尺寸为：

立杆的纵距0.9米，立杆横距0.9米，立杆的步距1.5米。

采用钢管类型为φ48×

3.0。

一、模板面板计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照多跨连续梁计算。

作用荷载与模板自重荷载，施工活载等。

1、荷载的计算：

楼板荷载标准值：

模板及配件自重：

0.3KN/M2

新浇混凝土自重：

2.5KN/M2

楼板钢筋自重 

：

0.15KN/M2

施工人员及施工设备荷载：

2.5KN/M2 

则楼板荷载设计值 

q=1.2（0.3+2.5+0.15）+1.4×

2.5=7.04KN/m

2、抗弯强度验算

底模下的横楞间距为0.25m，按照均布三等跨计算：

面板的截面惯性矩I和截面抗矩W分别为：

I=bh3/12=250×

183/12=121500mm4

W=bh2/6=250×

182/6=13500mm3

公式：

f=M/W<

〖f〗,〖f〗面板的抗弯强度设计值，取15.00N/MM2，

Mmax=0.105ql2=0.105×

7.04×

0.252=0.05KN/M

面板抗弯强度计算值：

f=Mmax/W=0.05×

106/13500=3.42N/MM2<

〖f〗=15.00N/MM2，

满足要求。

3、抗剪计算

T=3Q/2bh<

〖T〗，截面抗剪强度设计值〖T〗取1.40N/mm2，

Qmax=0.6×

0.25+0.65×

2.5=2.68KN

截面抗剪强度计算值

T=3×

2680/（2×

250×

18）=0.89N/mm2<

〖T〗=1.40N/mm2，

4、扰度计算

面板最大扰度计算值：

vmax=0.677ql4/100EI=0.677×

2504/（100×

9000×

121500）=0.17㎜<

〖V〗=L/250=1.2㎜，满足要求。

二、纵向支撑钢管的计算

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为

W=4.49cm3

截面惯性矩：

I=10.78cm3

1、荷载计算：

（1）钢筋混凝土板自重（KN/m）

q11=2.5×

0.25=0.625KN/m

（2）模板的自重线荷载（KN/m）

q12=0.35×

0.25=0.105KN/m

（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（KN）

经计算得到，活荷载标准值 

q2=（1+2）×

0.25=0.75KN/m

静荷载q1=1.2×

0.625+1.2×

0.105=0.876KN/m

活荷载q2=1.4×

0.75=1.05KN/m

2、抗弯强度计算：

（0.876+1.05）×

0.92=0.164KN/M

0.9×

（0.876+1.05）=1.04KN

最大支座反力N=1.1q1l+1.05F=1.1×

0.876+1.05×

0.75=1.98KN

抗弯计算强度f=0.164×

106/4490=36.52N/MM2<

205.0N/MM2

3、挠度计算：

最大变形V=（0.667×

0.876+1.04×

0.9）×

9004/（100×

105×

10778）=0.501㎜，小于纵向钢管的最大挠度900/150=6㎜与10㎜，满足要求。

三、板底支撑钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.98KN，经过连续梁的计算得到：

最大弯矩Mmax=0.267FL=0.267×

1.98×

0.9=0.48KN/M

Vmax=1.833FL3/100EI=1.833×

1980×

9003/（100×

107780）=1.22㎜

最大支座反力Qmax=7.42KN

抗弯计算强度f=0.48×

106/4490=106.90N/MM2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/MM2，满足要求！

支撑钢管的最大挠度小于900/150=6㎜与10㎜，满足要求！

四、模板支架荷载标准值

1、静荷载标准值包括：

脚手架的自重 

NG1=0.129×

7.9=1.02KN

模板的自重 

NG2=0.35×

0.9=0.28KN

钢筋混凝土楼板自重NG3=25×

0.1×

0.92=2.03KN

静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.33KN

2、活荷载为施工荷载标准值与振捣砼时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=（1+2）×

0.92=2.43KN

3、不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=7.4KN

五、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

σ=N/ψ•A≤〖f〗=205.00N/MM2

其中N—立杆的轴心压力设计值（KN）,N=7.4KN

ψ—轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i查表得到：

i—计算立杆的截面回转半径（㎝）；

i=1.60

A—立杆净截面面积（㎝2）；

A=4.24

W—立杆净截面抵抗矩（㎝3）；

W=4.49

σ—钢管立杆抗压强度设计值，〖f〗=205.00N/MM2

l0—计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》，由公式

（1）或

（2）计算

l0=k1uh 

（1）

l0=（h+2a）

（2）

k1—计算长度附加系数，取值为1.155；

u—计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；

u=1.70

公式

（1）的计算结果：

σ=82.57N/MM2<

〖f〗=205.00N/MM2,满足要求！

公式

（2）的计算结果：

σ=27.66N/MM2<

〖f〗=205.00N/MM2,满足要求

梁底支撑木方的计算。

梁模板支撑计算书

梁支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 

采用钢管类型φ4.8×

基本尺寸为：

（1）钢筋混凝土梁自重（KN/m）

q1=25×

0.8×

0.3=6KN/m

q2=0.350×

（2×

0.8+0.3）=0.665KN/m

经计算得到:

活荷载标准值 

P1=（1+2）×

0.300×

0.9=0.81KN

均布荷载q=1.2×

6+1.2×

0.665=7.998KN/M

集中荷载P=1.4×

0.81=1.34KN

本算例中，截面惯性矩I和截面抗矩W分别为：

W=30×

1.802/6=16.2CM3

I=30×

1.803/12=14.58CM4

经过计算得到从左到右各支座力分别为：

N1=2.0KN

N2=3.34KN

N3=2.0KN

1、抗弯计算：

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×

7.998×

0.152=0.018KN.mVmax=0.667FL3/100EI=0.667×

1340×

1503/（100×

145800）=0.023mm（满足要求）

2、抗剪计算

Qmax=0.625×

0.15+0.625×

1.34=1.58KN

1580/（2×

150×

18）=0.88N/mm2<

3、扰度计算

面板最大扰度计算值v=0.082mm

面板的最大扰度小于180/250，满足要求!

二、梁底木方的计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：

均布荷载q=N2/0.9=3.34/0.9=3.71KN/m

最大弯矩M=0.125qI2=0.125×

3.71×

0.92=0.3KN.m

最大剪力Q=0.625×

3.71=2.09KN

最大支座力N=1.1×

3.71=3.67KN

方木的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩和截面抵抗矩W分别为：

W=5.00×

8.002/6=53.33cm3

I=5.00×

8.003/12=213.33cm4

1） 

木方抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.3×

106/53333.3=5.63N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2，满足要求。

2） 

木方抗剪计算

截面抗剪强度必须满足：

T=3Q/2bh＜〖T〗=1.60N/mm2

截面抗剪强度计算值T=3×

2090/（2×

50×

80）=0.783N/mm2

截面的抗剪强度计算值〖T〗=1.30N/mm2

方木抗剪强度计算满足要求。

3） 

方木扰度计算

最大变形v=0.677×

3710×

2133333.5）=0.953mm

方木的最大扰度小于500/250，满足要求。

三、梁底支撑钢管计算

1、梁底支撑横向钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方支撑传递力。

经过连续梁的计算得到

最大弯矩Mmax=0.1×

4.998×

0.92=0.45KN.m

Vmax=0.667FL3/100EI=0.667×

107780）=0.297㎜

最大支座力Qmax=0.6×

0.92=2.75KN

抗弯计算强度f=0.65×

106/5130.0=126.7N/mm2

支撑钢管的抗弯计算请度小于205.0N/mm2，满足要求。

支撑钢管的最大扰度小于1000/150与10mm，满足要求。

四、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式

其中N----立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力N1=2.75KN（已经包括组合系数1.4）；

楼板传来荷载：

N2=0.9×

7.04/2=3.17KN

脚手架钢管的自重N3=1.2×

0.124/8.580=1.276KN

N=2.75+3.17+1.276=7.196KN

σ—轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i查表得到；

i—计算立杆的截面回转半径（cm）；

i=1.70

A—立杆净截面面积（cm2）；

W-—立杆净截面抵抗矩（cm3）；

W=5.13

σ—钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；

〖f〗—钢管立杆抗压强度设计值，{f}=205N/mm2；

l0—计算长度（m）

参照〈扣件式规范〉不考虑高支撑架，由公式计算：

l0=（h+2a） 

K1—计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；

U—计算长度系数，参照〈扣件式规范〉表5.3.3；

u=1.75

a—立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；

a=0.6m；

l0=1.5+2×

0.6=2.7

λ=l0/i=2700/17=158.82,查表得：

ψ=0.38

σ=8.336/（0.38×

4.24×

100）=51.7N/mm2，立杆的稳定性计算σ〈{f}，满足要求。

五、梁模板高支撑的构造和施工要求〖工程经验〗

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1、模板支架的构造要求：

梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆；

立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两个方向足够的设计刚度；

梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

2、立杆步距的设计：

当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等距设置；

当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

高支撑架步距以0.9m～1.5m为宜，不宜超过1.5m。

3、整体性构造层的设计：

当支撑架高度≥20m或横向高宽比＞6m时，需要设置整体性单或双水平加强层；

单水平加强层可以每4～5m沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10～15m设置，四周和中部每10～15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

4） 

在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层；

4、剪刀撑的设置：

沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

中部可根据需要并依构架的大小，每隔10～15m设置。

5、顶部支撑点的设置：

最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

3）支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑移验算，当设计荷载≤12KN时，可用双扣件；

大于12KN时应用顶托方式。

6、支撑架搭设的要求：

1）严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45～60KN•M，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；

地基支座的设计要满足承载力的要求。

7、施工使用的要求：

精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

浇筑过程中，派人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

新七建设集团有限公司

2011年3月20日