地下室柱帽实用模板扣件式11计算书文档格式.docx
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0.5
模板及其支架自重标准值
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.25
0.081
风压高度变化系数μz
0.65
风荷载体型系数μs
三、模板体系设计
模板支架高度（m）
5.05
立柱纵向间距la（mm）
600
立柱横向间距lb（mm）
400
水平拉杆步距h（mm）
1600
立柱布置在混凝土板域中的位置
中心对称
立柱距混凝土板短边的距离（mm）
200
立柱距混凝土板长边的距离（mm）
100
主梁布置方向
平行楼板长边
小梁间距（mm）
小梁最大悬挑长度（mm）
150
主梁最大悬挑长度（mm）
结构表面的要求
结构表面隐蔽
设计简图如下：
模板设计平面图
模板设计剖面图（楼板长向）
模板设计剖面图（楼板宽向）
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
18
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
面板验算方式
简支梁
根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"
面板可按简支跨计算"
的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×
18×
18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×
18/12＝486000mm4
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×
h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×
h）+1.4×
0.7Q1k]×
b=0.9max[1.2×
（0.1+（1.1+24）×
1.16）+1.4×
2.5，1.35×
0.7×
2.5]×
1=37.702kN/m
q2＝0.9×
1.35×
G1K×
b=0.9×
0.1×
1=0.122kN/m
p＝0.9×
1.4×
Q1K=0.9×
2.5＝2.205kN
Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[37.702×
0.22/8，0.122×
0.22/8+2.205×
0.2/4]=0.189kN·
m
σ＝Mmax/W＝0.189×
106/54000＝3.491N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q＝（G1k+（G3k+G2k）×
h）×
b=（0.1+（1.1+24）×
1.16）×
1=29.216kN/m
ν＝5ql4/（384EI）＝5×
29.216×
2004/（384×
10000×
486000）＝0.125mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
60×
80
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁截面抵抗矩W（cm3）
64
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面惯性矩I（cm4）
256
因小梁较大悬挑长度为150mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×
h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×
max[1.2×
（0.3+（1.1+24）×
2.5]×
0.2＝7.589kN/m
因此，q1静＝0.9×
1.35（G1k+（G3k+G2k）×
0.2＝7.148kN/m
q1活＝0.9×
Q1k×
2.5×
0.2＝0.441kN/m
M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×
7.148×
0.42+0.117×
0.441×
0.42＝0.123kN·
G1k×
0.3×
0.2＝0.073kN/m
Q1k=0.9×
M2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×
0.073×
0.42+0.213×
2.205×
0.4，0.1×
0.42+0.175×
0.4]＝0.189kN·
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[7.589×
0.152/2，0.073×
0.152/2+2.205×
0.15]＝0.332kN·
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.123，0.189，0.332]＝0.332kN·
σ=Mmax/W=0.332×
106/64000=5.181N/mm2≤[f]=15.44N/mm2
2、抗剪验算
V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×
0.4+0.617×
0.4＝1.824kN
V2＝0.6q2L+0.675p＝0.6×
0.4+0.675×
2.205＝1.506kN
V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[7.589×
0.15，0.073×
0.15+2.205]＝2.216kN
Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.824，1.506，2.216]＝2.216kN
τmax=3Vmax/（2bh0）=3×
2.216×
1000/（2×
80）＝0.692N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2
3、挠度验算
q=（G1k+（G3k+G2k）×
b=（0.3+（24+1.1）×
0.2＝5.883kN/m
跨中νmax＝0.677qL4/（100EI）=0.677×
5.883×
4004/（100×
9350×
2560000）＝0.043mm≤[ν]＝l/250＝400/250＝1.6mm
悬臂端νmax＝qL4/（8EI）=5.883×
1504/（8×
2560000）＝0.016mm≤[ν]＝l1×
2/250＝300/250＝1.2mm
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×
3
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
1、小梁最大支座反力计算
Q1k＝1.5kN/m2
（0.5+（1.1+24）×
1.5，1.35×
1.5]×
0.2＝7.461kN/m
q1静＝0.9×
1.35（G1k+（G3k+G2k）×
0.2＝7.197kN/m
1.5×
0.2＝0.378kN/m
q2＝（G1k+（G3k+G2k）×
b=（0.5+（1.1+24）×
0.2=5.923kN/m
承载能力极限状态
按三跨连续梁，Rmax＝（1.1q1静+1.2q1活）L＝1.1×
7.197×
0.6+1.2×
0.378×
0.6＝5.022kN
按悬臂梁，R1＝q1l=7.461×
0.15＝1.119kN
R＝max[Rmax，R1]＝5.022kN;
正常使用极限状态
按三跨连续梁，Rmax＝1.1q2L＝1.1×
5.923×
0.6＝3.909kN
按悬臂梁，R1＝q2l=5.923×
0.15＝0.888kN
R＝max[Rmax，R1]＝3.909kN;
2、抗弯验算
计算简图如下：
主梁弯矩图（kN·
m）
Mmax＝0.803kN·
σ=Mmax/W=0.803×
106/4490=178.878N/mm2≤[f]=205N/mm2
3、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝8.705kN
τmax=2Vmax/A=2×
8.705×
1000/424＝41.063N/mm2≤[τ]=125N/mm2
4、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝0.727mm
νmax＝0.727mm≤[ν]＝2.4mm
七、立柱验算
钢管类型
钢材等级
Q235
立柱截面面积A（mm2）
424
立柱截面回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
λ＝h/i＝1600/15.9＝101≤[λ]＝150
查表得，φ＝0.588
Mw=0.92×
1.4ωklah2/10=0.92×
0.081×
0.6×
1.62/10＝0.014kN·
Nw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×
1.4ΣNQik+Mw/lb]=0.9×
[（1.2×
（0.75+（24+1.1）×
1.16）+0.9×
1）×
0.4+0.014/0.4]＝8.045kN
f＝Nw/（φA）+Mw/W＝8045.172/（0.588×
424）+0.014×
106/4490＝35.412N/mm2≤[f]＝205N/mm2
八、扣件抗滑移验算
荷载传递至立杆方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数kc
按上节计算可知，扣件受力N＝8.045kN≤Rc=kc×
12=1×
12=12kN
九、立柱地基基础验算
地基土类型
钢筋砼
地基承载力特征值fak（kPa）
115
立柱垫木地基土承载力折减系数mf
垫板底面面积A（m2）
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/（mfA）＝8.045/（1×
0.1）＝80.452kPa≤fak＝115kPa
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