重点难点特殊部位施工技术保证措施Word文档格式.docx
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必须加大资源的投入，确保在计划目标内完成结构封顶。
（4）外脚手架选用也是本工程的重点之一，建筑外型、平面、立面变化的形式，建筑檐口最大高度都影响着本工程的施工进度，在本工程中拟采用常规双排落地式外脚手架形式。
（5）本工程施工难点和特殊部位的关键工序：
1）土方开挖；
2）边坡稳定与监测；
3）后浇带施工；
4）屋面顶及挑檐
5）电梯井地坑
6）地下室防水、屋面防水施工
7）外脚手架防护施工
8）外墙内外保温
9）大面积梁板结构施工
10）钢筋连接
针对以上施工难点和关键工序必须制定针对性技术措施，确保工程主体砼结构施工质量达到优质要求，为创建高品质工程奠定竖实的基础。
（6）安全文明施工是本工程的重点、难点之一，也是本工程顺利展开施工的关键。
施工周期较短，现场始终处于动态的变化过程中，且周边环境复杂。
必须采取有效管理措施和施工工艺、新材料、新方法，确保市级文明工地创建成功，通过推动“绿色施工导则”以达到安全文明施工、减少扰民、维护发包人形象、树立企业形象的目的。
第二节、重点难点及特殊部位的处理措施
2.1关于本工程创优夺杯的措施
为了质量目标的实现，我们特策划了创“创优夺杯”计划。
2.2基坑降水方案
根据现场踏勘情况看来，地表以下1m左右即见地下水。
教学楼主体及各单体及地下室基坑开挖面积较大；
因此必须降水后方能进行土方开挖施工。
结合现场地质条件和构筑物的情况我们拟采用明沟加集水井排水。
1．集水井布置
1）基坑边：
集水井沿基坑边布置，间距30米一个，距坑边2米左右。
2）基坑内：
距坑边5m左右，间距20米一个，各集水井采用明沟相连。
2.3大跨大截面结构梁的支撑方案
本工程由于大空间和结构的需求，结构中出现了大截面大跨度构件。
针对该区高支模情况进行验算并设计了模板支撑方案。
搭设尺寸为：
根据主梁截面尺寸暂定立杆的横距b=1.0m，立杆的纵距L≤0.7m，立杆的步距h=1.75m。
根据梁高设2道Φ12对拉螺栓，间距取350mm、800mm（距梁底），纵向间距600。
模板采用18mm胶合板，弹性模量为E＝6000N/mm2，抗弯强度＝15N/mm2，背楞为50mm×
100mm方木间距≤250mm，弹性模量为E＝9500N/mm2，抗弯强度＝13N/mm2，采用的钢管类型为48×
3.0。
（1）梁模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；
挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
模板自重＝0.350KN/m2；
砼自重＝24.000KN/m3；
施工荷载标准值＝2.500KN/m2；
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t——新浇混凝土的初凝时间，取200/（T+15），取6.7h；
T——混凝土的入模温度，取15.0℃；
V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.5m；
1——外加剂影响修正系数，取1.200；
2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=77.2kN/m2
实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=36kN/m2
倒混凝土时产生的荷载标准值F2=6.000kN/m2。
（2）梁模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在背楞上的三跨连续梁计算。
<
1>
抗弯强度计算
f=M/W<
[f]
其中f——面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；
M——面板的最大弯距（N·
mm）；
W——面板的净截面抵抗矩,W=60.00×
1.80×
1.80/6=32.40cm3；
[f]——面板的抗弯强度设计值（N/mm2）。
M=ql2
/10
其中q——作用在模板上的侧压力，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值,q1=1.2×
1.50×
36=64.8kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值,q2=1.4×
6.00=12.6kN/m；
l——计算跨度（背楞间距）,l=250mm；
面板的抗弯强度设计值[f]=15.000N/mm2；
经计算得到，面板的抗弯强度计算值14.93N/mm2；
面板的抗弯强度验算<
[f],满足要求!
2>
.挠度计算
v=
0.677ql4
/100EI<
[v]=l/250
其中q——作用在模板上的侧压力，q=77.4N/mm；
l——计算跨度（背楞间距）,l=200mm；
E——面板的弹性模量,E=6000N/mm2；
I——面板的截面惯性矩,I=60.00×
1.80/12=29.16cm4；
面板的最大允许挠度值,[v]=1.00mm；
面板的最大挠度计算值,v=0.48mm；
面板的挠度验算v<
[v],满足要求!
（3）梁侧支撑方木的计算
方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。
1.荷载的计算
活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m）：
活荷载q=0.300×
（64.8+12.6）=23.22kN/m
2.方木的计算
按照三跨连续梁计算，计算公式如下:
最大弯矩
M=0.1ql2=0.1×
23.22×
0.32=0.21kN·
m
最大剪力
Q=0.6×
0.3×
23.22=4.18kN
最大支座力
N=1.1×
23.22=7.66kN
方木的截面力学参数为截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.00×
00×
00/6=83.33cm3；
I=5.00×
00/12=416.67cm4；
方木抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.21×
106/83333.3=2.52N/mm2
方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
方木抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q=0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<
[T]
截面抗剪强度计算值T=3×
4180/（2×
50×
100）=1.25N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
方木的抗剪强度计算满足要求!
3>
方木挠度计算
最大变形v=0.677×
3004/（100×
9500.00×
4166666.7）=0.03mm
方木的最大挠度小于600/250,满足要求!
（4）穿梁螺栓的计算
计算公式:
N<
[N]=fA
其中N——穿梁螺栓所受的拉力；
A——穿梁螺栓有效面积（mm2）；
f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
穿梁螺栓的直径（mm）:
12
穿梁螺栓有效直径（mm）:
10
穿梁螺栓有效面积（mm2）:
A=76
穿梁螺栓最大容许拉力值（kN）:
[N]=12.92
穿梁螺栓所受的最大拉力（kN）:
N=23.22
3根穿梁螺栓的最大容许拉力为12.92×
3=38.76KN＞23.22KN，因此穿梁螺栓强度验算满足要求!
（5）梁底支撑方木的计算
梁底支撑方木间距不大于165mm，验算550×
1200的梁，按照均布荷载下三跨连续梁计算。
钢筋混凝土自重（kN/m）：
q11=25.000×
0.165=6.1875kN/m
模板和木方的自重线荷载（kN/m）：
q12=0.350×
1×
1.5+0.050×
0.10×
7=0.56kN/m
活荷载标准值q2=3×
0.165=0.495kN/m
静荷载q1=1.2×
6.19+1.2×
0.56=8.1kN/m
活荷载q2=1.4×
0.495=0.693kN/m
均布荷载q=0.693+8.1=8.793kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×
8.793×
0.60×
0.60=0.43kN·
0.70×
8.793=3.69kN
最大支座力N=1.1×
8.793=6.77kN
抗弯计算强度f=0.43×
106/83333.3=5.16N/mm2
3690/（2×
100）=1.107N/mm2
7004/（100×
9500×
4166666.8）=0.36mm
方木的最大挠度小于900.0/250,满足要求!
（6）梁底立杆扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范
5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc——单扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN，双扣件抗滑承载力设计值,取12.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
550×
1200、300×
1650梁下立杆及顶撑间距假设为700mm（实际均小于700mm）：
钢筋混凝土自重（kN）：
P1=25.000×
0.50×
1.20×
0.60=11.25kN
模板和木方的自重荷载（kN）：
P2=[0.350×
（2×
1.5+0.5）+10×
0.050×
0.100×
7]×
0.6=1.1kN
活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN）：
活荷载标准值Q1=3×
0.5×
0.6=0.9kN
静荷载
P
=1.2×
11.25+1.2×
1.1=14.82kN/m
活荷载
Q
=1.4×
0.9=1.26kN/m
其支座最大支座反力R=14.82+1.26=16.08kN
本工程主梁上采到三根立杆的支模形式。
根据力学分配传递的原理，若梁下有三个立杆时，则中间的立杆将承担上部传来荷载的68%，两根边立杆各承担16%。
验算中间立杆的强度：
16.08×
68%=93Kn＜12Kn，满足要求。
（8）小楞验算
小楞的强度验算按简支梁来验算。
在计算挠度时，梁作用在小楞上的荷载可简化为一个集中荷载。
钢管的截面抵抗矩W为:
W=5080mm3。
=0.125×
18.54/2×
（2-0.25/0.5）=0.87Kn·
=0.87×
106/5080=171.26N/mm2
支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求。
（9）梁底立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
脚手架钢管的自重（kN）：
NG1=1.2×
0.116×
12.3=1.712kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值
模板和钢筋混凝土的自重（kN）：
500×
1500梁为NG2=17.07kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2=18.782kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ=（1.000+2.000）×
0.7×
0.5=1.05kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ
500×
1500梁
N＝1.2×
18.782+1.4×
1.05＝24.0kN
4．立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
其中N——立杆的轴心压力设计值，
Nmax=24.0kN；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；
i——计算立杆的截面回转半径（cm）；
i=1.595
A——立杆净截面面积（cm2）；
A=4.89
W——立杆净截面抵抗矩（cm3）；
W=5.08
——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
l0——计算长度（m）；
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算
l0=h+2a
（3）
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；
a=0m；
l0＝1750mm
λ＝l0/i＝1750/15.95＝109.72
＝0.523
公式（3）的计算结果：
=93.84N/mm2，立杆的稳定性计算
梁底立杆满足施工要求。
（10）立杆基础承载力验算：
立杆基础底面的平均压力应满足下式要求：
p≤fg
式中p立杆基础底面的平均压力，p＝N/A
Nmax=24kN,立杆底部设50×
100垫木，
P＝24000/9500=2.53N/mm2
立杆基础为已完成C30等级的地下室底板，按C30砼的抗压强度fc＝14.3N/mm2强度考虑，满足强度要求。
2.4如何确保工程按期完成的具体措施
本工程含：
土建、装饰、给排水、消防、幕墙工程、室外总体工程。
体量巨大，如何在较短的时间，优质、高速、安全完成本工程建设是我们关注的重点。
2.5质量通病控制措施
根据《质量通病防治导则》和我公司在同类工程施工中积累的经验，我们在本工程中制定以下防治质量通病的措施：
1．墙体裂缝防治的技术措施
砌筑砂浆采用中粗砂，严禁使用山砂和混合粉；
填充墙砌至接近梁板底时，留有一定的空隙，在间隔15天以后，再将其补砌挤紧。
补砌时，对双侧竖缝用高标号水泥砂浆嵌填密实。
砌体结构砌筑完成后在30天后再抹灰；
框架柱、剪力墙间填充墙拉结筋设置时柱间保证满足砖模数，不得折弯压入砖缝。
2．钢筋混凝土现浇楼板裂缝防治的技术措施
现浇板的混凝土采用中粗砂；
混凝土中的外加剂采用减水率高、分散性能好、对混凝土收缩影响较小的，其减水率不应低于8%；
预拌混凝土的含砂率控制在40%以内，每立方米粗骨料用量不少于1000Kg，粉煤灰的掺量不大于15%；
屋面及建筑物两端的单元中的现浇板应设置双层双向钢筋，钢筋间距不宜大于100mm，直径不应小于8mm。
外墙转角处设置放射形钢筋，钢筋数量不少于7Φ10，长度应大于板跨的1/3，且不小于1.5m。
在现浇板的板宽急剧变化处、大开洞削弱处等易引起收缩应力集中处，钢筋间距不大于150mm，直径不小于6mm，并在板的上下表面沿纵横两个方向的配筋率均不小于截面积的0.15%。
严格控制现浇板的厚度和现浇板中钢筋保护层的厚度，阳台、雨蓬等悬挑现浇板的负弯矩钢筋下面应设置间距不大于300mm的钢筋保护层垫块，在浇筑混凝土时保证钢筋不位移。
现浇板浇筑时，在混凝土初凝前进行二次振捣，在混凝土终凝前进行两次抹压。
现浇板浇筑后，及时进行养护，养护时间不少于7天，屋面养护时间不少于14天。
本工程中我们对现浇板的板底采用免粉刷措施。
施工缝、后浇带的位置和处理严格按照设计要求和规范执行。
3．楼地面渗漏防治的技术措施
上下水管等预留洞口坐标位置正确，洞口形状为上大下小。
管道安装前，楼板板厚范围内上下水管的光滑外壁先做毛化处理。
防水层施工前先将楼面四周清理干净，阴角粉成小圆弧。
防水层泛水高度不得小于300mm。
地面找平层向地漏放坡1~1.5%，地漏口要比相邻地面低5mm。
有防水要求的地面施工完毕后，进行24h蓄水试验，蓄水高度为20~30mm。
烟道根部向上300mm的范围内采用聚合物防水砂浆粉刷。
4．外墙渗漏防治的技术措施
外墙粉刷使用含泥量低于2%、细度模量不小于2.5的中粗砂。
外墙洞眼按规范留置，采用半砖、防水砂浆二次堵砌；
小圆孔采用微膨胀水泥砂浆二次堵塞密实。
粉刷前清除墙面的污物，并提前1天浇水湿润。
外墙面砖勾缝用Φ6钢条压填密实。
5．门窗渗漏防治的技术措施
门窗框安装固定前对预留墙洞尺寸进行复查，用防水砂浆刮糙处理，然后实施外框固定。
门窗框外侧应留5mm宽的打胶槽口；
6．屋面渗漏防治的技术措施
卷材防水层收头在女儿墙凹槽内固定，收头处用防腐木条加盖金属条固定。
钉距不大于450mm，并用密封材料将上下口封口。
保护层钢筋网片采用焊接成型
在混凝土浇捣时，先铺2/3厚度再放置钢筋网片，后铺1/3混凝土，振捣密实。
收水后分二次压光。
保水养护14天。
7．室内标高和几何尺寸控制措施
由专人进行测量，各种测量仪器定期校验。
主体施工阶段及时弹出标高和轴线的控制线，准确测量，认真记录，并确保各控制线标识清楚。
严格控制现浇板厚度，在混凝土浇筑前做好现浇板板厚的控制标识，每1.5~2.0m2范围内设置一处。
装饰阶段严格按所弹出的控制线施工，发现超标及时处理。
室内标高、轴线、板厚的检测数量，每检验批按10%的房间数且不少于5间进行抽查。
2.6轴线和标高控制
本工程占地面积较广。
为了保证建筑物的轴线平面位置和立面标高的精确性，必须对标高和轴线的实施严格控制。
必须根据设计资料和现场移交的有关控制点和定位轴线进行同精度复核。
发现问题及时会同各方处理。
必须确保土方施工期间的对土方的标高控制，项目部要派人负责跟踪和控制。
必须加强对定位点的保护，必要时以同精度另外测设新点，以做备用。
轴线定位放线：
由于在施工基础时控制桩要被挖掉，因此在基坑外各轴线的延长线上设置施工控制桩，作为各阶段施工中确定各轴线位置的依据。
控制桩设在坑外3~5m处，不受施工干扰，便于引测和保存桩位。
基础施工完毕后，利用全站仪将轴线施放到基础表面上。
轴线定位竖向传递：
当基础控制轴线完成后，在平面内设置内控点。
内控点位置埋设100mm×
100mm钢板上刻十字线，并在以上各楼层楼板上与该点相对应的位置留出200mm×
200mm的预留孔，作为控制点垂直向上传递用。
在控制点上架设激光垂准仪向上垂直投射至上层空洞处透明靶上，确定上一层楼各控制轴线交汇点，再利用全站仪将各点复核，并进行投射各轴线，即可得到上层楼的控制轴线平面，利用该平面控制体系进行上层楼的施工测量。
每层外控制、内控制之间的关系必须复核，这样无论施工到哪一阶段，都能确保精度。
高程测量：
为保证楼层标高精确一致，其高程引测基准必须以统一的基准点向上引测。
在结构层内引测标高时，要使用水准仪往返测量与基准点校核，误差要控制在规范范围内，确保精度要求。
2.7楼层结构顶棚清水混凝土控制措施
清水混凝土系一次成型，板底面可直接批腻子刷乳胶漆。
1施工测量——轴线标高控制
主要是轴线、标高的标识应精心测设，首先是在保证测设精度、控制方便的前提下，尽可能在隐蔽部位或在能被下道工序覆盖部位设置标识；
其次，设置的标识不但要准确、牢固，而且要清洁，不污染其它部位。
将平面轴线控制点投测到各层，建立各层各施工段的控制网；
确定平面上各构件轴线，并测设出竖向结构的轮廓线。
清水混凝土绝不允许出现露筋情况，因此楼面或基础上外露的竖向结构的插筋基本代表该结构的轴线，在浇筑楼层（或基础）混凝土前后都必须加以校正。
按照常规操作布置，但必须注意的是要求精心操作。
对于预埋预留的控制，采用在钢筋上设卡子，或缠有色胶带作控制点（在预埋、预留件固定、验收后
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