地下室支撑方案基础加固方案加槽钢样本.docx
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地下室支撑方案基础加固方案加槽钢样本
施工组织设计(顶板加固施工方案)报审表
工程名称
马尾凯隆1#、2#、3#楼
施工
单位
福建省晓沃建设工程有限公司
编制
单位
现报上施工电梯基本顶板加固施工方案文献,请予以审查。
主编
编制人
工程项目部/专业分包施工单位(盖章)
技术
负责人
审核
单位
总承包单位审核意见:
年月日
总承包单位(盖章)
审核人
审批人
审查
单位
监理审查意见:
监理审查结论:
□批准实行□修改后报□重新编制
监理单位(盖章)
专业监理
工程师
日期:
总监理工程师
日期:
马尾凯隆公寓1#、2#、3#楼
人
货
电
梯
顶
板
基
础
加
固
方
案
福建省晓沃建设工程有限公司
4月
施工电梯基本顶板加固施工方案
一、工程概况
马尾凯隆公寓1#、2#、3#楼共三个楼房,工程总建筑面积1、2、3#楼分别为:
4135.44㎡、8689.04㎡、4135.44㎡,三个楼房地面上部所有为18层楼、第18层楼板高度都为54米、设一层地下室,平时为车库、设备用房,战时地下。
上部构造体系楼为框架。
建筑防火分类及耐火级别为二级。
所在地区抗震设防烈度为7度。
三个楼房中,1#楼和3#楼都采用福州正超机械制造有限公司生产SC150/150TD型施工电梯,2#楼采用厦门康柏机械成套有限公司生产SCD200/200TD型施工电梯,即可满足现场施工需要及现场施工垂直运送规定。
为了统一,采用重量最重厦门康柏公司生产SCD200/200TD型施工电梯作为加固方案设计,导轨搭设总高度为61.5m(41节)。
二、施工电梯技术方案
施工电梯基本(位于地下室顶板上方,地下室顶板厚度250mm)
1、施工电梯基本参数
施工电梯型号:
SCD200/200TD;吊笼形式:
双吊笼;
架设总高度:
61.5m;原则节长度:
1.508m;
底笼长:
5.3m;底笼宽:
4.2m;
原则节重:
140kg;单个对重重量:
1000kg
单个吊笼重:
1200kg;吊笼载重:
kg;
施工电梯安装在地下室顶板上,顶板底用满堂钢管架进行加固解决,满堂钢管架应经受力计算后进行搭设。
考虑到动荷载、自重误差及风荷载对基本影响,取荷载系数n=2.1。
同步应能承受施工电梯工作时最不利条件下所有荷载,加固后总受力必要能承受最大荷载不得不大于P=吊笼重+对重+护栏重+原则节总重+额定载荷重)*2.1={(2*1200)+2*1000+1200+(41*140)+2*}*2.1≈32214㎏=322KN。
2、回撑搭设方案:
依照施工电梯厂家提供使用阐明书得知总荷载为322KN,基本尺寸为4000×6000mm,因而加固范畴为4500×6500mm,由此地下室顶板承担总荷载为11.01kN/m2,此荷载由施工电梯底部4500×6500范畴楼板承担,而依照构造设计地下室顶板施工荷载为4.3KN/m2,故需要在楼板下面设立钢管支撑,钢管支撑采用螺栓底座(钢定托)顶紧,按800mm纵向间距设立立杆,横向水平间距500,高度方向步距h=1000mm加设水平方向拉杆。
3、地下室顶板支撑架计算书:
(1)计算根据:
钢管脚手架计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)、《建筑地基基本设计规范》(GB50007-)、《建筑构造荷载规范》(GB50009-)、《钢构造设计规范》(GB50017-)等规范。
《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
(2)设计选型:
地下室顶板分别在1、2、3#楼施工电梯基本底部采用钢管脚手架回撑方式以保证板使用安全。
钢管脚手架间距纵横为800×500mm,步距为1000mm,50mm×100mm方木,钢管顶托顶紧。
考虑到地下室顶板使用安全,将施工电梯位置最大荷载放大至50.0kN/m2进行验算。
(2#和3#楼还需增长14#槽钢0.8米长各两根,共4根)
落地平台支撑架立面简图
落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元
(3)计算书;
1)参数信息:
(1)基本参数
立柱横向间距或排距la(m):
0.5,脚手架步距h(m):
1.00;
立杆纵向间距lb(m):
0.8,脚手架搭设高度H(m):
4.60;
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):
0.10,平台底钢管间距离(mm):
800.00;
钢管类型(mm):
Φ48×3.5(考虑到钢管锈蚀等因素,计算时采用Φ48×3.0)连接方式:
顶托支撑,扣件抗滑承载力系数:
0.80;
(2)荷载参数
脚手板自重(kN/m2):
0.300;
栏杆自重(kN/m2):
0.150;
材料堆放最大荷载(kN/m2):
50.000;
施工均布荷载原则值(kN/m2):
1.000;
2)纵向支撑钢管计算:
纵向钢管按照均布荷载下持续梁计算,截面力学参数为
截面抵抗矩W=5.08cm3;
截面惯性矩I=12.19cm4;
纵向钢管计算简图
(1)荷载计算:
脚手板与栏杆自重(kN/m):
q11=0.150+0.300×0.800=0.390kN/m;
堆放材料自重线荷载(kN/m):
q12=50.000×0.500=25.000kN/m;
活荷载为施工荷载原则值(kN/m):
p1=1.000×0.500=0.500kN/m
(2)强度计算:
最大弯矩考虑为三跨持续梁均布荷载作用下弯矩。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派弯矩和;
最大弯矩计算公式如下:
(l=800mm,取最长计算)
最大支座力计算公式如下:
均布恒载:
q1=1.2×q11+1.2×q12=1.2×0.390+1.2×25.000=30.468kN/m;
均布活载:
q2=1.4×0.800=1.120kN/m;
最大弯距Mmax=0.1×30.468×0.8002+0.117×1.120×0.8002=2.040kN.m;
最大支座力N=1.1×30.468×0.800+1.2×1.120×0.800=27.89kN;
截面应力σ=0.800×106/(5080.0)=157.35N/mm2;
纵向钢管计算强度157.35不大于205.000N/mm2,满足规定!
(3)挠度计算:
最大挠度考虑为三跨持续梁均布荷载作用下挠度;
计算公式如下:
均布恒载:
q=q11+q12=25.390kN/m;
均布活载:
p=0.500kN/m;
V=(0.677×30.468+0.990×1.120)×800.04/(100×2.060×105×121900.0)=3.545mm
纵向钢管最大挠度不大于800.000/250与10,满足规定!
3)横向支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下三跨持续梁计算;
集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=10.971kN;
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN.m)
支撑钢管计算变形图(kN.m)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩Mmax=0.001kN.m;
最大变形Vmax=0.000mm;
最大支座力Qmax=10.973kN;
截面应力σ=0.216N/mm2;
横向钢管计算强度不大于205.000N/mm2,满足规定!
支撑钢管最大挠度不大于800.000/150与10mm,满足规定!
4)扣件抗滑移计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,
按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际旋转双扣件承载力取值为12.80kN。
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN;
纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值R=10.973kN;
R<12.80kN,因此双扣件抗滑承载力设计计算满足规定!
5)模板支架荷载原则值(轴力):
作用于模板支架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载原则值涉及如下内容:
脚手架自重(kN):
NG1=0.149×4.500=0.670kN;
钢管自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重原则值,设计人员可依照状况修改。
栏杆自重(kN):
NG2=0.150×0.500=0.075kN;
脚手板自重(kN):
NG3=0.300×0.500×0.800=0.120kN;
堆放荷载(kN):
NG4=50.000×0.500×0.800=20.00kN;
经计算得到,静荷载原则值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=20.865kN;
2.活荷载为施工荷载原则值产生荷载。
经计算得到,活荷载原则值NQ=1.000×0.500×0.800=0.40kN;
3.不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×20.865+1.4×0.160=25.262kN;
6)立杆稳定性计算:
立杆稳定性计算公式:
其中N----立杆轴心压力设计值(kN):
N=25.262kN;
σ----轴心受压立杆稳定系数,由长细比Lo/i查表得到;
i----计算立杆截面回转半径(cm):
i=1.58cm;
A----立杆净截面面积(cm2):
A=4.89cm2;
W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3):
W=5.08cm3;
σ--------钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2);
[f]----钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205.00N/mm2;
Lo----计算长度(m);
如果完全参照《扣件式规范》,由公式
(1)或
(2)计算
lo=k1uh
(1)
lo=(h+2a)
(2)
k1----计算长度附加系数,取值为1.185;
u----计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3;u=1.700;
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度;a=0.100m;
公式
(1)计算成果:
立杆计算长度Lo=k1uh=1.185×1.700×1.000=2.015m;
Lo/i=.500/15.800=128.000;
由长细比lo/i成果查表得到轴心受压立杆稳定系数φ=0.406;
钢管立杆受压强度计算值;σ=25262/(0.406×489.000)=127.242N/mm2;
立杆稳定性计算σ=127.238不大于[f]=205.000满足规定!
公式
(2)计算成果:
Lo/i=1200.000/15.800=76.000;
由长细比lo/i成果查表得到轴心受压立杆稳定系数φ=0.744;
钢管立杆受压强度计算值;σ=25262/(0.744×489.000)=69.436N/mm2;
立杆稳定性计算σ=69.436不大于[f]=205.000满足规定!
如果考虑到高支撑架安全因素,适当由公式(3)计算
lo=k1k2(h+2a)(3)
k2