模板承重专项方案文档格式.docx
《模板承重专项方案文档格式.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《模板承重专项方案文档格式.docx（38页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
横梁250×
600
次梁250×
550
纵距（㎜）
750
横距（㎜）
梁两边立杆间距（㎜）
小横杆根数（根）
5
4
方木（宽㎜）
50
方木（高㎜）
70
小横杆间距（㎜）
梁底方木楞根数（根）
3
2
125
梁底方木楞间距（㎜）
200
板底方木楞根数（根）
14
板底方木楞间距（㎜）
250
梁侧模主楞间距（㎜）
350
梁侧模次楞根数（根）
梁侧模次楞间距（㎜）
150
167
穿梁螺栓水平间距（mm）
500
扣件
双
板模板扣件
单
梁底模板设置立杆
五、计算书及各布置图
见:
附件1板模板支架计算书
附件2梁模板支架计算书
附件3梁侧模板支架计算书
附图1梁板底承重架平面布置图
附图2剪刀撑布置图
附图3梁板底模板剖面图
附图4梁底方木、小横杆布置图
附图5梁板底承重架立面布置图
附图6承重架与框架柱刚性连接详图
六、材料要求及选择
板底采用方木支撑，承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆组成，采用Ф48×
3.5钢管。
梁底面板采用18mm胶合面板现场拼制，梁底采用方木支撑。
承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆组成，采用Ф48×
模板支架的钢管壁厚不得小于3mm。
钢管外观质量要求：
1、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；
2、钢管外径、壁厚、端面等的偏差；
钢管表面锈蚀深度；
钢管的弯曲变形应符合附录E的规定；
3、钢管应进行防锈处理。
4、钢管上严禁打孔，每根钢管的最大质量不宜大于25kg。
5、扣件应进行防锈处理。
模板支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。
有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用。
七、施工要求
模板支架搭设前，应由项目技术负责人向全体操作人员进行安全技术交底。
安全技术交底内容应与模板支架专项施工方案统一，交底的重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项。
安全技术交底应形成书面记录，交底方和全体被交底人员应在交底文件上签字确认。
1、钢管扣件管理
采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。
没有质量证明或质量证明材料不齐全的钢管、扣件不得进入施工现场。
搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检数量按有关规定执行。
未经检测或检测不合格的一律不得使用。
经检验合格的钢管、扣件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。
2、立杆
（1）立杆的基础采用塘渣回填压实后，浇捣地坪混凝土的措施，再按施工组织设计的要求放线定位，立杆底部设置300㎜×
20㎜厚的木垫块。
（2）模板支架必须设置纵、横向扫地杆。
（3）立杆接长除顶步可采用搭接外，其余各步接头必须采用对接扣件连接。
立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；
搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。
3、水平杆
（1）、水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。
对接扣件应交错布置：
两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；
不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；
各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；
搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。
（2）、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。
主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。
（3）、每步的纵、横向水平杆应双向拉通。
4、剪刀撑
（1）模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；
（2）模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。
（3）每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45～60度之间。
倾角为45度时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；
倾角为60度时，则不应超过5根；
（4）模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的构件（墙、柱等）通过连墙件进行可靠连接，且与构件（墙、柱等）每侧拉结件分别不少于二根水平拉杆。
（5）高架层立杆与夹层立杆必须利用水平拉杆连接贯通，使之成为一个整体，架体稳定可靠。
5、验收
（1）、模板支架投入使用前应由项目部组织，施工企业的相关部门、项目经理、项目技术负责人和相关人员，以及监理工程师应参加模板支架的验收。
（2）模板支架验收应根据经批准的专项施工方案，检查现场实际搭设情况与方案的符合性。
八、模板拆除方案
1、拆除前准备
核对拟拆除部位的砼浇捣时期，砼是否达到拆除强度，应符合下表规定：
结构类型
结构跨度
按设计的砼强度标
准值的百分率计（%）
板
≤2
＞2，≤8
75
＞8
100
梁
≤8
悬臂结构
2、模板支架拆除前应对拆除人员进行技术交底，并做好交底书面手续。
模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行。
3、拆除顺序
（1）拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。
分段拆除的高度差不应大于二步。
设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架。
（2）一般是先支后拆，后支后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分，先是梁侧模，楼板底模，最后梁底模板。
（3）多层楼板模板支架的拆除，上层楼板正在浇筑砼时，下一层楼板达到规范要求强度时，模板拆除申报监理公司，待批准后尚可拆除。
（4）卸料时严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；
运至地面的钢管、扣件应按规定及时检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。
（5）模板拆除后，材料归堆放置，放置整齐。
九、HSE安全措施
1、拆除人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工，并经过镇海炼化公司培训取的作业上岗证。
上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。
2、搭设模板支架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋，不适高空作业人员，不得进入高空作业。
3、钢管、扣件质量与搭设质量，应按规定进行检查验收，合格后方准使用。
做好模板支架的安全检查与维护。
4、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。
脚手架不得与模板支架相连。
5、安装5m以上的模板应搭脚手架，并设防护杆，严禁上下同一垂直面同时操作。
6、当有六级及六级以上大风和雾、雨天气时应停止模板支架搭设与拆除作业。
雨后上架作业应有防滑措施。
7、楼面、屋面模板堆放严禁超重。
8、混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。
9、模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
十、应急预案
（一）、应急准备
1、组织机构及职责
（1）、项目部高处坠落事故应急准备和响应领导小组
（2）、高处坠落事故应急处置领导小组负责对项目突发高处坠落事故的应急处理。
2、培训和演练
（1）、项目部安全员负责主持、组织全项目部人员按每一个工程项目周期进行一次按高处坠落事故“应急响应”的要求进行模拟演练。
各组员按其职责分工，协调配合完成演练。
演练结束后由组长组织对“应急响应”的有效性进行评价，必要时对“应急响应”的要求进行调整或更新。
演练、评价和更新的记录应予以保持。
（2）、施工管理部负责对相关人员按每一个工程项目周期进行一次培训。
3、应急物资的准备、维护、保养
（1）、应急物资的准备：
简易单架、跌达损伤药品、包扎纱布。
（2）、各种应急物资要配备齐全并加强日常管理。
4、防坠落措施
（1）、脚手架材质必须符合国家标准：
钢管脚手架的杆件连接必须使用合格的玛钢扣件。
（2）、结构脚手架立杆间距不得大于1．5m，大横杆间距不得大于1．2m，小横杆间距不得大于1m，脚手架必须按楼层与结构拉接牢固，拉接点垂直距离不得超过4m，水平距离不得超过6m,拉接所用的材料强度不得低于双股8号铝丝的强度，高大架子不得使用柔性材料拉接。
在拉接点处设可靠支顶，脚手架的操作面必须满铺脚手板，离墙面不得大于20cm，不得行空隙和探头板、飞跳板、脚手板下层设水平网，操作面外侧应设两道护身栏杆和一道挡脚板或设一道护身栏杆，立挂安全网，下口封严，防护高为1．2m严禁用竹笆做脚手板。
（3）、脚手架必须保证整体不变形，凡高度20m以上的外脚手架纵向必须设置十字盖，十字盖高度不得超过7根立杆，与水平面夹角应为45°
-60°
，高度在20米以下的必须设置反斜支撑，特殊脚手架和20m以上的高大脚手架必须有设计方案。
有脚手架结构计算书，特殊情况必须采取有效的防护措施。
（4）、井字架的吊笼出入口均应有安全门、两侧必须有安全防护措施，吊笼定位托杠必须采用定型装置，吊笼运行中不得乘人。
（5）、1．5X1．5m以—卜的孔洞，应预埋通长钢筋网。
或加固定盖板，1.5X1．5以上的孔洞四周必须设两道护身栏杆，中间支挂水平安全网。
，电梯井口必须高度不低于1．2m金属防护门。
电梯井内首层和首层以上每隔四层设一道水平安全网，安全网应封门严密，楼梯踏步及休息平台处，必须设两道牢固防护栏杆或用立挂安全网防护，阳台栏杆应随层安装，不能随层安装的，必须设两道防护栏杆或立挂安全网加一道防护栏杆。
（6）、无外脚手架或采用采用单排脚手架高4m以上的建筑物，首层四周必须支搭固定3m宽的水平安全网；
（高层建筑6m宽双层网）：
网底距下方物体不得小于3m（高层不得小于5m）高层建筑每隔四层固定一道6m宽的水平安全网，水平安全网，接口处必须连接严密与建筑物之间缝隙不大于10cm，并且外边沿高于内边沿，支搭水平安全网，直至没有高处作业时方可拆除。
（7）、临边施工区域，对人或物构成危险的地方必须支搭防护棚，确保人、物的安全。
高处作业使用的铁凳、木凳间需搭设脚手板的，间距不得大于2m，高处作业，严禁投扔物料。
（8）、高空作业人员必须持证上岗，经过现场培训、交底、安装人员必须系安全带，交底时按方案要求结合施工现场作业条件和队伍情况做详细交底，并确定指挥人员，在施工时按作业环境做好防滑、防坠落事故发生。
发现隐患要立即整改要建立登记、整改检查，定人、定措施，定完成日期，在隐患没有消除前必须采取可靠的防护措施，如有危及人身安全的紧急险情，应立即停止作业
（二）、应急响应
1、一旦发生高空坠落事故由安全员组织抢救伤员，项目经理打电话“120”给急救叫中心，由土建工长保护好现场防止事态扩大。
其他义务小组人员协助安全员做好现场救护工作，水、电工长协助送伤员外部救护工作，如有轻伤或休克人员，现场山安全员组织临时抢救、包扎止血或做人工呼吸或胸外心脏挤压，尽最人努力抢救伤员，将伤亡事故控制到最小程序，损失降到最小。
2、处理程序
（1）、查明事故原因及责任人。
（2）、制定有效的防范措施，防止类似事故发生。
（3）、对所有员工进行事故教育。
（4）、宣布事故处理结果。
（5）、以书面形式向上级报告。
十一、危险分析
针对工程施工中通常所要面对的HSE因素（危险源），以及工作危险分析法（JHA）所指出的重要HSE因素（危险源），项目部将制定相应的安全技术措施，加强安全管理，执行国家、行业、地方政府、镇海炼化公司及本公司有关HSE的规定，强化安全培训提高员工的安全意识。
特制定危险分析危害记录表（附后）
附件1：
板模板支架计算书
一、综合说明
由于其中模板支撑架高4.2米，为确保施工安全，编制本专项施工方案。
设计范围包括：
楼板，长×
宽＝7.5m×
7m，厚0.1m。
（一）模板支架选型
根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择扣件式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。
（二）编制依据
1、中华人民共和国行业标准，《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2001）。
2、浙江省地方标准，《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006）。
以下简称《规程》。
3、建设部《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）。
4、本工程相关图纸，设计文件。
5、国家、省有关模板支撑架设计、施工的其它规范、规程和文件。
二、搭设方案
（一）基本搭设参数
模板支架高H为5.4m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.5m，立杆纵距la取0.85m，横距lb取0.85m。
立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。
整个支架的简图如下所示。
模板底部的方木，截面宽50mm，高70mm，布设间距0.3m。
（二）材料及荷载取值说明
本支撑架使用Ф48×
3.0钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；
采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N·
m时，不得发生破坏。
按荷载规范和扣件式钢管模板支架规程，模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。
三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算
荷载首先作用在板底模板上，按照"
底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→扣件/可调托座→立杆→基础"
的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。
其中，取与底模方木平行的方向为纵向。
（一）板底模板的强度和刚度验算
模板按三跨连续梁计算，如图所示:
（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。
此时，
模板的截面抵抗矩为：
w＝1000×
182/6=5.40×
104mm3；
模板自重标准值：
x1＝0.3×
1=0.3kN/m；
新浇混凝土自重标准值：
x2＝0.1×
24×
1=2.4kN/m；
板中钢筋自重标准值：
x3＝0.1×
1.1×
1=0.11kN/m；
施工人员及设备活荷载标准值：
x4＝1×
1=1kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载标准值：
x5＝2×
1=2kN/m。
以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.2，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：
g1=（x1+x2+x3）×
1.2=（0.3+2.4+0.11）×
1.2=3.372kN/m；
q1=（x4+x5）×
1.4=（1+2）×
1.4=4.2kN/m；
对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。
跨中最大弯矩计算简图
跨中最大弯矩计算公式如下:
M1max=0.08g1lc2+0.1q1lc2=0.08×
3.372×
0.32+0.1×
4.2×
0.32=0.062kN·
m
支座最大弯矩计算简图
支座最大弯矩计算公式如下：
M2max=-0.1g1lc2-0.117q1lc2=-0.1×
0.32-0.117×
0.32=-0.075kN·
m；
经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。
Mmax=0.075kN·
（2）底模抗弯强度验算
取Max（M1max，M2max）进行底模抗弯验算，即
σ=0.075×
106/（5.40×
104）=1.381N/mm2
底模面板的受弯强度计算值σ=1.381N/mm2小于抗弯强度设计值fm=15N/mm2，满足要求。
（3）底模抗剪强度计算。
荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.6×
0.3+0.617×
0.3=1.384kN；
按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算：
τ=3×
1384.38/（2×
1000×
18）=0.115N/mm2；
所以，底模的抗剪强度τ=0.115N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2满足要求。
（4）底模挠度验算
模板弹性模量E=6000N/mm2；
模板惯性矩I=1000×
183/12=4.86×
105mm4；
根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算：
ν=0.135mm；
底模面板的挠度计算值ν=0.135mm小于挠度设计值[v]=Min（300/150，10）mm，满足要求。
（二）底模方木的强度和刚度验算
按三跨连续梁计算
（1）荷载计算
x1=0.3×
0.3=0.09kN/m；
x2=0.1×
0.3=0.72kN/m；
x3=0.1×
0.3=0.033kN/m；
x4=1×
0.3=0.3kN/m；
x5=2×
0.3=0.6kN/m；
g2=（x1+x2+x3）×
1.35=（0.09+0.72+0.033）×
1.35=1.012kN/m；
q2=（x4+x5）×
1.4=（0.3+0.6）×
1.4=1.26kN/m；
支座最大弯矩计算公式如下:
Mmax=-0.1×
g2×
la2-0.117×
q2×
la2=-0.1×
1.012×
0.852-0.117×
1.26×
0.852=-0.18kN·
（2）方木抗弯强度验算
方木截面抵抗矩W=bh2/6=50×
702/6=4.083×
104mm3；
σ=0.18×
106/（4.083×
104）=4.398N/mm2；
底模方木的受弯强度计算值σ=4.398N/mm2小于抗弯强度设计值fm=13N/mm2，满足要求。
（3）底模方木抗剪强度计算
荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0.6×
0.85+0.617×
0.85=1.177kN；
按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算：
τ=0.504N/mm2；
所以，底模方木的抗剪强度τ=0.504N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。
（4）底模方木挠度验算
方木弹性模量E=8000N/mm2；
方木惯性矩I=50×
703/12=1.429×
106mm4；
根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：
ν=0.521×
（x1+x2+x3）×
la4/（100×
E×
I）+0.192×
（x4+x5）×
I）=0.279mm；
底模方木的挠度计算值ν=0.279mm小于挠度设计值[v]=Min（850/150，10）mm，满足要求。
（三）板底横向水平钢管的强度与刚度验算
根据JGJ130－2001，板底水平钢管按三跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示
材料自重：
0.033kN/m；
方木所传集中荷载：
取
（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即
p=1.1g2la+1.2q2la=1.1×
0.85+1.2×
0.85=2.231kN；
按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。
（2）强度与刚度验算
横向水平钢管计算简图、内力图、变形图如下：
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图（kN·
m）
支撑钢管计算变形图（mm）
支撑钢管计算剪力图（kN）
中间支座的最大支座力Rmax=7.069kN；
钢管的最大应力计算值σ=0.57×
106/4.49×
103=126.913N/mm2；
钢管的最大挠度νmax=1.102mm；
支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值σ=126.913N/mm2小于钢管抗弯强度设计值fm=205N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度计算值ν=1.102小于最大允许挠度[v]=min（850/150,10）mm,满足要求!
（四）扣件抗滑力验算
梁底横向水平钢管的最大支座反力，即为扣件受到的最大滑移力，扣件连接方式采用单扣件，扣件抗滑力按下式验算
N≤Rc
N=7.069kN；
单扣件抗滑移力N=7.069kN小于Rc=7.2kN,满足要求。
（五）立杆稳定性验算
立杆计算简图
1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算
（1）立杆荷载。
根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算：
N=1.35∑NGK+1.4∑NQK
其中NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。
将其分成模板（通过顶部扣件）传来的荷载和
升级会员 