27#楼模板施工方案Word文件下载.docx
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梁截面高度D（m）:
0.45；
混凝土板厚度（mm）:
180.00；
立杆沿梁跨度方向间距La（m）:
1.00；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）:
0.10；
立杆步距h（m）:
1.50；
板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）:
梁支撑架搭设高度H（m）：
3.00；
梁两侧立杆间距（m）:
0.60；
承重架支撑形式:
梁底支撑小楞垂直梁截面方向；
采用的钢管类型为Φ48×
3.5；
立杆承重连接方式:
单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:
0.80；
2.荷载参数
模板自重（kN/m2）:
0.35；
钢筋自重（kN/m3）:
施工均布荷载标准值（kN/m2）:
2.5；
新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）:
10.8；
倾倒混凝土侧压力（kN/m2）:
2.0；
振捣混凝土荷载标准值（kN/m2）:
3.材料参数
木材品种：
柏木；
木材弹性模量E（N/mm2）：
10000.0；
木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：
17.0；
木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：
1.7；
面板类型：
胶合面板；
面板弹性模量E（N/mm2）：
9500.0；
面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：
13.0；
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b（mm）：
45.0；
梁底方木截面高度h（mm）：
65.0；
梁底纵向支撑根数：
4；
面板厚度（mm）：
15.0；
5.梁侧模板参数
次楞间距（mm）：
150，主楞竖向根数：
2；
主楞间距为：
100mm；
穿梁螺栓水平间距（mm）：
500；
穿梁螺栓直径（mm）：
M14；
主楞龙骨材料：
钢楞；
截面类型为圆钢管48×
主楞合并根数：
次楞龙骨材料：
木楞，宽度60mm，高度80mm；
次楞合并根数：
二、梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；
挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t--新浇混凝土的初凝时间，取4.000h；
T--混凝土的入模温度，取20.000℃；
V--混凝土的浇筑速度，取2.000m/h；
H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.450m；
β1--外加剂影响修正系数，取1.200；
β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别计算得41.218kN/m2、10.800kN/m2，取较小值10.800kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
面板计算简图（单位：
mm）
1.强度计算
跨中弯矩计算公式如下:
其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=100×
2.1×
2.1/6=73.5cm3；
M--面板的最大弯距（N·
mm）；
σ--面板的弯曲应力计算值（N/mm2）
[f]--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；
按以下公式计算面板跨中弯矩：
其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:
新浇混凝土侧压力设计值:
q1=1.2×
1×
10.8×
0.9=11.66kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值:
q2=1.4×
2×
0.9=2.52kN/m；
q=q1+q2=11.664+2.520=14.184kN/m；
计算跨度（内楞间距）:
l=150mm；
面板的最大弯距M=0.125×
14.184×
1502=3.99×
104N·
mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值:
σ=3.99×
104/7.35×
104=0.543N/mm2；
面板的抗弯强度设计值:
[f]=13N/mm2；
面板的受弯应力计算值σ=0.543N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:
q=14.18N/mm；
l--计算跨度（内楞间距）:
E--面板材质的弹性模量:
E=9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩:
I=100×
1.5×
1.5/12=28.12cm4；
面板的最大挠度计算值:
ν=5×
14.18×
1504/（384×
9500×
2.81×
105）=0.035mm；
面板的最大容许挠度值:
[ν]=l/250=150/250=0.6mm；
面板的最大挠度计算值ν=0.035mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=0.6mm，满足要求！
四、梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。
本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=6×
82×
2/6=128cm3；
I=6×
83×
2/12=512cm4；
内楞计算简图
（1）.内楞强度验算
强度验算计算公式如下:
其中，σ--内楞弯曲应力计算值（N/mm2）；
M--内楞的最大弯距（N·
W--内楞的净截面抵抗矩；
[f]--内楞的强度设计值（N/mm2）。
按以下公式计算内楞跨中弯矩：
其中，作用在内楞的荷载，q=（1.2×
0.9+1.4×
0.9）×
1=14.18kN/m；
内楞计算跨度（外楞间距）:
l=100mm；
内楞的最大弯距:
M=1/8×
100.002=1.77×
最大支座力:
R=1.1×
0.1=2.34kN；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=1.77×
104/1.28×
105=0.139N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值:
[f]=17N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值σ=0.139N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！
（2）.内楞的挠度验算
其中l--计算跨度（外楞间距）：
l=500mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：
q=14.18N/mm；
E--内楞的弹性模量：
10000N/mm2；
I--内楞的截面惯性矩：
I=5.12×
106mm4；
内楞的最大挠度计算值:
ν=0.677×
5004/（100×
10000×
5.12×
106）=0.117mm；
内楞的最大容许挠度值:
[ν]=500/250=2mm；
内楞的最大挠度计算值ν=0.117mm小于内楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！
2.外楞计算
外楞（木或钢）承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.34kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
外钢楞截面抵抗矩W=10.16cm3；
外钢楞截面惯性矩I=24.38cm4；
（1）.外楞抗弯强度验算
其中σ--外楞受弯应力计算值（N/mm2）
M--外楞的最大弯距（N·
W--外楞的净截面抵抗矩；
[f]--外楞的强度设计值（N/mm2）。
根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F×
a=0.479kN·
m；
其中，F=1/2×
q×
h=3.191，h为梁高为0.45m，a为次楞间距为150mm；
经计算得到，外楞的受弯应力计算值:
σ=4.79×
105/1.02×
104=47.117N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值:
[f]=205N/mm2；
外楞的受弯应力计算值σ=47.117N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
（2）.外楞的挠度验算
其中:
E-外楞的弹性模量：
206000N/mm2；
F--作用在外楞上的集中力标准值：
F=3.191kN；
l--计算跨度：
l=500mm；
I-外楞的截面惯性矩：
I=243800mm4；
外楞的最大挠度计算值:
ν=1.615×
3191.400×
500.003/（100×
206000.000×
243800.000）=0.128mm；
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.128mm
外楞的最大容许挠度值:
[ν]=500/400=1.25mm；
外楞的最大挠度计算值ν=0.128mm小于外楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
其中N--穿梁螺栓所受的拉力；
A--穿梁螺栓有效面积（mm2）；
f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
查表得：
穿梁螺栓的直径:
14mm；
穿梁螺栓有效直径:
11.55mm；
穿梁螺栓有效面积:
A=105mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力:
N=（1.2×
10.8+1.4×
2）×
0.5×
0.225=1.773kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值:
[N]=170×
105/1000=17.85kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力N=1.773kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，满足要求！
六、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；
挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=1000×
15×
15/6=3.75×
104mm3；
I=1000×
15/12=2.81×
105mm4；
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2）；
M--计算的最大弯矩（kN·
m）；
l--计算跨度（梁底支撑间距）:
l=83.33mm；
q--作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m）；
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1:
1.2×
（24.00+1.50）×
1.00×
0.45×
0.90=12.39kN/m；
模板结构自重荷载：
q2:
1.2×
0.35×
0.90=0.38kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3:
1.4×
2.00×
0.90=2.52kN/m；
q=q1+q2+q3=12.39+0.38+2.52=15.29kN/m；
Mmax=0.10×
15.291×
0.0832=0.011kN·
σ=0.011×
106/3.75×
104=0.283N/mm2；
梁底模面板计算应力σ=0.283N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q=（（24.0+1.50）×
0.450+0.35）×
1.00=11.83KN/m；
E--面板的弹性模量:
E=9500.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:
[ν]=83.33/250=0.333mm；
11.825×
83.34/（100×
105）=0.001mm；
ν=0.001mm小于面板的最大允许挠度值:
[ν]=83.3/250=0.333mm，满足要求！
七、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；
1.荷载的计算：
（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：
q1=（24+1.5）×
0.083=0.956kN/m；
（2）模板的自重线荷载（kN/m）：
q2=0.35×
0.083×
（2×
0.45+0.25）/0.25=0.134kN/m；
（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）：
经计算得到，活荷载标准值P1=（2.5+2）×
0.083=0.375kN/m；
2.方木的支撑力验算
静荷载设计值q=1.2×
0.956+1.2×
0.134=1.308kN/m；
活荷载设计值P=1.4×
0.375=0.525kN/m；
方木计算简图
方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=4.5×
6.5×
6.5/6=31.69cm3；
I=4.5×
6.5/12=102.98cm4；
方木强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
线荷载设计值q=1.308+0.525=1.833kN/m；
最大弯距M=0.1ql2=0.1×
1.833×
1=0.183kN.m；
最大应力σ=M/W=0.183×
106/31687.5=5.786N/mm2；
抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；
方木的最大应力计算值5.786N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
方木抗剪验算：
截面抗剪强度必须满足:
其中最大剪力:
V=0.6×
1=1.1kN；
方木受剪应力计算值τ=3×
1100.1/（2×
45×
65）=0.564N/mm2；
方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；
方木的受剪应力计算值0.564N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!
方木挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
q=0.956+0.134=1.090kN/m；
方木最大挠度计算值
ν=0.677×
1.09×
10004/（100×
102.984×
104）=0.717mm；
方木的最大允许挠度[ν]=1.000×
1000/250=4.000mm；
方木的最大挠度计算值ν=0.717mm小于方木的最大允许挠度[ν]=4mm，满足要求！
3.支撑钢管的强度验算
支撑钢管按照简支梁的计算如下
荷载计算公式如下：
（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m2）：
q1=（24.000+1.500）×
0.450=11.475kN/m2；
（2）模板的自重（kN/m2）：
q2=0.350kN/m2；
（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m2）：
q3=（2.500+2.000）=4.500kN/m2；
q=1.2×
（11.475+0.350）+1.4×
4.500=20.490kN/m2；
梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。
当n=2时：
当n＞2时：
计算简图（kN）
变形图（mm）
弯矩图（kN·
m）
经过连续梁的计算得到：
支座反力RA=RB=2.75kN；
最大弯矩Mmax=0.624kN.m；
最大挠度计算值Vmax=0.885mm；
最大应力σ=0.624×
106/5080=122.753N/mm2；
支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值122.753N/mm2小于支撑钢管的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!
八、扣件抗滑移的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=2.75kN；
R<
6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
九、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：
水平钢管的最大支座反力：
N1=2.75kN；
脚手架钢管的自重：
N2=1.2×
0.129×
3=0.465kN；
楼板的混凝土模板的自重：
N3=1.2×
（1.00/2+（0.60-0.25）/2）×
0.35=0.283kN；
楼板钢筋混凝土自重荷载:
N4=1.2×
0.180×
（1.50+24.00）=3.718kN；
N=2.75+0.465+0.283+3.718=7.216kN；
φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；
i--计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.58；
A--立杆净截面面积（cm2）：
A=4.89；
W--立杆净截面抵抗矩（cm3）：
W=5.08；
σ--钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）；
[f]--钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
lo--计算长度（m）；
参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo=k1uh
k1--计算长度附加系数，取值为：
1.155；
u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；
上式的计算结果：
立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×
1.7×
1.5=2.945m；
Lo/i=2945.25/15.8=186；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；
钢管立杆受压应力计算值；
σ=7216.41/（0.207×
489）=71.292N/mm2；
钢管立杆稳定性计算σ=71.292N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
2楼面模板
支立柱→安大小龙骨→铺模板→校正标高→加立杆的水平拉杆→办预检
一、参数信息:
1.模板支架参数
横向间距或排距（m）:
纵距（m）:
步距（m）:
立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:
模板支架搭设高度（m）:
采用的钢管（mm）:
Φ48×
3.5；
板底支撑连接方式:
方木支撑；
可调托座；
模板与木板自重（kN/m2）:
0.350；
混凝土与钢筋自重（kN/m3）:
25.000；
1.000；
3.楼板参数
楼板的计算厚度（mm）:
4.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为15mm；
板底支撑采用方木；
面板弹性模量E（N/mm2）:
9500；
面板抗弯强度设计值（N/mm2）:
13；
木方弹性模量E（N/mm2）:
9500.000；
木方抗弯强度设计值（N/mm2）:
13.000；
木方抗剪强度设计值（N/mm2）:
1.400；
木方的间隔距离（mm）:
300.000；
木方的截面宽度（mm）:
45.00；
木方的截面高度（mm）:
65.00；
托梁材料为：
钢管（双钢管）:
Φ48×
3.5；
楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板计算:
面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=100×
1.52/6=37.5cm3；
1.53/12=28.125cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
1、荷载计算
（1）静荷载为
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