输送带设计计算书Word文件下载.docx

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由a=40°

查表2-1，再查3-2得S=0.2354m2

倾角β=16°

，查表3-3得K=0.89

Q=3.6*0.2354*1.6*0.89*400=482.7﹥318（满足要求）

（2）核算输送带的宽度

B=

Qmax=159t/h，ρ=400kg/m3V=1.6m/s

查2表2-3-1得断面系数K=420

查2表2-3-2得C=0.88，

查2表2-3-3得ξ=1.0。

数据代入得

=1.159m

取输送带俩侧空边100mm

考虑到过载等多重因素输送带宽度为1400mm

（3）计算圆周驱动的传动功率

主要阻力FH

由式3-4-4

FH=fLg（qRO+qRU+2qB+qG）cosδ，

查表3-6查得f=0.03（多尘，潮湿）

有表3-7查得G2=25.68kg（采用V型托棍直径为159mm，前倾角度为1.42°

）

由于上托棍在设计手册上没有说明。

所以用SOLIDWORKS仿真出来按照材料为钢的密度得出其质量为11.57kg

则上托辊组旋转部分每米重量：

取上托棍间距为a0=1.2m，下托棍间距为3m.

qRO=

=11.67/1.2kg/m=9.725kg/m

下托辊组旋转部分每米重量：

qRU=32.54/3kg/m=10.85kg/m

由式（3-4-7）得

qG=Q/3.6V=318/3.6*1.6kg/m=55.2kg/m

查表得:

qB=19kg/m，

L=45/cos16=46.8m

则：

FH=0.03*46.8*9.81*[9.725+10.85+（2*19+55.2）cos16]=1517.3

2）主要特征阻力FS1

由式（3.4-9）

Fs1=Fε+FqL

承载托辊前倾阻力:

由式（3.4-10）

Fε=Cεμ0Ln（qB+qG）gcosδ

sinε

Cε槽型系数35°

槽角时取为0.43，

μ0托棍和输送带摩擦系数一般取0.3~0.4，

ε下托棍前倾角度1.42°

代入数据的：

Fε=[0.43*0.3*（19+55.2）*46.8*9.81*cos16°

*sin1.42°

]=104.7N

由式（3.4-12）

式中l为导料槽挡板长度，3m

b1导料槽两拦板间宽度查表3-11得b1=0.85

输送料上允许的最大物料面积S

S1=

=[0.53+（1.159-0.53）cos350]2tg250/6

=0.0849

S2=

=[0.53+（1.159-0.53）cos350/2][（1.159-0.53）sin350/2]

=0.7876*0.1803

=0.1420

S=S1+S2=0.2269

K1=

式中δ输送机在运行方向的倾角160，

θ被输送物料的运行堆积角250。

代入上式得K1=

=0.93.

K=1-S1*（1-K1）/S

=1-0.0849*（1-0.93）/0.2269

=0.9738

IV=S*v*k

=0.2269*1.6*0.9738

=0.3535

把以上数据代入（3.4-12）

=0.7*0.35352*400*9.81*3/1.62*0.852

=556.7N

FS1=Fε0+FgL=104.7=556.7=661.4N

（3）.附加特殊阻力

由式（3.4-13）

FS2=n3*Fr+Fa

由式（3.4-14）

Fr=APμ3

查表3-11得A=0.014.取P=10*104

μ3取为0.6,则：

=0.014*10*104*0.6N

=840N，Fa=0

Fs2=5Fr=4200N

式中，n3=5,包括2个清扫器和2个空段清扫器（1个空段清扫器相当于1.5个清扫器）。

（4）倾斜阻力Fst：

由式（3.4-16）

Fst=qGHg

=55.2*9.81*12.9

=6986N

（5）圆周驱动力FU：

由式（3.4-2）

FU=CFH+Fst+FS1+FS2

=1517.3+661.4+4200+6986

=13364.7N

（6）传动功率计算

由式（3.6-1）传动滚筒轴功率PA为：

PA=Fu*v/1000=13364.7*1.6/1000=21.38kw

由式（3.8-1）电动机功率PM为：

PM=PA/η

=21.38/（0.88*0.95*1.0）

=25.58KW

式中：

η=η1η2=0.96*0.98*0.94=0.88

取功率增大系数为1.4，则：

电动机实际功率P=1.4*PM=1.4*25.58=35.81kw

由表17-1。

选电动机型号为Y225S-4，转速为1500r/m，满载转速为1480，N=37kw。

四.张力计算

（1）.输送机不打滑校核

输送带不打滑的条件为：

F2（S1）min=FU2max/（eμφ-1）

FU2max=KAFU=1.5*13364.7=20047.1N

根据给定条件，第一传动滚筒围包角φ190°

，传动滚筒与输送带间摩擦系数：

μ=0.35

查表3-13得尤拉系数：

eμφ=3.18

F2（S1）min=FU2max/（eμφ-1）

=20047.1/（3.18-1）N

=9195.9N

（2）输送带下垂度校核

由式（3.5-2）得承载分支最小张力Fmin为：

h/a=0.01

F承min=a0（qB+qG）g/8（h/a）max

=1.2×

（19+55.2）×

9.81/（8×

0.01）

=10918.5N

由式（3.5-3）得回程分支最小张力Fmin为：

F回min=aUqBg/8（h/a）max

=3×

19×

0.01）

=6989.6N

（3）传动滚筒合力Fn

由式（3.5-8）

Fn=Fu+2S1=20047.1+2*9195.9N

=38438.89N

=38.44KNH

根据Fn查表6-1初选传动滚筒直径D=800，

输送机代号10080.1，许用合力73kN，满足要求。

传动滚筒扭矩:

Mmax=FUmax*D/2000

=20047.1*0.8/2000kN*m

=8.01Kn<

12kN*m

初选规格满足要求，输送机代号为10080.1.质量962kg.

根据输送机代号和电动机功率，查表7-1驱动装置选择表得：

驱动装置组合号为463。

根据组合号查表7-3驱动装置组合表可知驱动装置各部件型号，再从表7-6驱动装置与传动滚筒组合表可查得低速连轴器型号及尺寸l.

（4）个特性点张力

根据不打滑条件，传动滚筒奔离点最小张力为9195.9N.

令S1=9195.9N>

F回min亦满足空载边垂度条件

S2=S1+2Fr

=9195.9+2*840N

=10875.9N

S3=1.02*S2

=1.02*10575.9N

=11093.4N

S4=S3+f*Li*g*（qRU+qb）+1.5*Fr

=11093.4+0.03*3*9.81（10.85+19）+1.5*840N

=12362.1N

S5=1.03*S4

=1.03*12362.1N

=12732.9N

S6=S5=12732.9N

S7=1.04S6

=1.04*12732.9N

=13242.2N

S8=S7=13242.2N

S9=1.03*S8

=1.03*13242.2N

=13639.5N

S10=S9+f*Li*g*（qRU+qb）+1.5*Fr

=13639.5N+0.03*（45-3）*（10.85+19）+1.5*840N

=15268.5N

S11=1.02*S10

=1.02*15268.5N

=15573.8N

S12=S11=15573.8N

S13=1.04*S12

=1.04*15573.8N

=16196.8N>

10918.5N

满足承载边保证下垂最小张力要求。

五。

.拉紧装置计算

（1）拉紧力

F0=S6+S7

=12732.9N+13242.2N

=26975.1N=27kN

查表6-6.1箱式垂直重锤拉紧装置型谱选用100D2061C

拉紧装置Gk1=617kg,改向滚筒100B206，查表6-2改向滚筒型谱Gk2=971kg.

（2）重锤质量

G=F0-（Gk1+Gk2）

=2700-（617+971）kg

=1112kg

六.输送带选择计算

初选输送带为NN-100

由式Z=Fmax*n/B*δ

=22560.6*12/（1400*100）

=1.93

确定Z=2层

由式（3.9-2）核算传动滚筒直径：

D=CZdBl

=90*2*0.7mm

=126mm<

630mm

C系数棉80，尼龙芯90，聚酯芯108。

dBl织物芯带每层厚度0.7。

七输送带组合型号

463组合装配型号

电动机型号Y225S-4（37kw）

高速联轴器MLL6

（55*112）/（J48*84）MT6b

逆止器型号NFA25

减速器规格ZSY315-40

联轴器或者耦合器护罩MF34

装配尺寸A0=842mm,A1=1230mm,A3=384mm,B=699mm

h0=225mm,h1=355mm，总质量1312kg，代号

Q462-3NZ驱动装置图号JQ413N-Z。