临时围堰施工方案Word文档格式.docx

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10

11

12

全年

风向

NNW

ESE

SSE

SE

NW

频率

13

14

15

17

25

20

19

21

表2.2-2金山嘴累年各月平均风速（m/s）

月份

风速

4.2

4.6

4.9

5.0

5.1

5.8

6.1

4.3

1.3.2气温

工程所在地区平均气温15.5℃，最高平均气温16.4℃，最低年平均气温15℃，极端最高气温39.6℃（2003年8月），极端最低气温-10.8℃（1977年1月31日），常年高于35℃（含35℃）的高温日平均为6天，常年低于0℃的平均为44天。

1.3.3降雨

本区年降雨日数130天左右，平均年降雨量为1085.8mm，其中5至9月降雨652.6mm，占年降雨量的60%；

实测1日最大降雨量159.4mm，发生在1986年9月6日。

1.3.4水文

金山新城南临杭州湾，处于浦南东片的南部，其南部边界受杭州湾强潮河口影响，内部河网水系为浦南东片有控制河网。

根据杭州湾金山嘴潮位站资料，历史最高潮位为6.57m，最低潮位为-1.78m。

区域内部河道水位控制按照浦南东片防洪除涝及水资源调度规划要求确定：

常

堰进行加固、维护。

河道疏浚时临时围堰的防汛工作尤为重要，考虑引排时水位上下变动较大容易冲刷围堰引起土体流失，预先在迎水面准备编织袋装土保护围堰内填土。

4.4围堰的拆除

围堰在施工结束后需要拆除。

水下工程阶段验收完成后既对围堰进行拆除，先使用挖掘机逐步挖出围堰内水上及水下土方，挖至围堰两侧后运出施工现场。

注意事项：

（1）围堰的拆除必须统一组织，统一协调，统一行动，一切行动服从组织指挥、安排，不得盲目行动，瞎指挥。

（2）加强安全监督，防止意外事故的发生。

（3）自卸汽车运土必须到指定地点卸下，严禁乱抛乱卸，影响市容。

（4）土方装卸时，场地必须保持清洁，预防车轮粘带；

车轮出门时，必须对车轮进行冲洗；

车轮装载土方不应超高超载，并应有覆盖物以防止土方在运输中沿途扬撒。

（5）弃土施工时采取必要的保护的措施，防止淤泥外露，影响场容场貌。

必要的措施如采用封闭式的自卸卡车。

五、施工安全保证措施

5.1围堰施工组织措施

为确保本工程围堰施工安全、快速、高质量地完成，项目部全面负责本次围堰的施工和管理，项目经理部设项目经理1名，项目技术负责人1名，质量员1名，专职安全员1名。

管理组织机构网络图

5.2围堰的安全防护措施

1、围堰迎水面和背水面均采用袋装土护面，施工过程中控制坡比；

2、围堰施工周边设置测量监控标志，对围堰定期进行位移和沉降观测；

3、围堰施工完后，在周围设置警示标志和标牌；

4、施工期间围堰不得作为机械、车辆施工便道，同时安排专人对围堰进行巡视检查。

六、劳动力计划

围堰施工为分区施工，不占用主要工序施工时间，所以在配备劳动力、材料、机械设备上面，考虑四个工区共计11道围堰施工即可保障。

保障表如下：

主要投入

数量

劳动力

人员

20人

材料

土方

8000m3

机械设备

操作手

8台

七、计算书及附图

计算依据：

1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012

2、《建筑施工计算手册》江正荣编著

3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著

4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著

5、《地基与基础》第三版

一、参数信息

1、基本参数

围堰后深度h（m）

围堰平均重度γcs（kN/m3）

围堰龄期抗压强度设计值fcs（N/mm2）

围堰厚度B（m）

嵌固深度ld（m）

基坑外侧水位到坑顶的距离ha（m）

0.67

围堰内侧水位到坑顶的距离hp（m）

0.1

支护在坑底处的水平位移量υ（mm）

地下水渗透稳定性验算

坑底突涌稳定性

承压水含水层顶面至坑底的土层厚度D（m）

3.5

承压水含水层顶面的压力水头高度hw（m）

2、土层、水压参数

序号

土名称

土厚度h（m）

土重度γ（kN/m3）

黏聚力c（kpa）

内摩擦角φ（°

）

饱和土重度γsat（kN/m3）

水土合算

粘性土

18

是

水

1.5

1.83

3、荷载参数

类型

荷载q（kpa）

距支护边缘的水平距离a（m）

垂直基坑边的分布宽度b（m）

平行基坑边的分布长度l（m）

作用深度d（m）

满布荷载

/

条形局部荷载

4、计算系数

结构重要性系数γ0

综合分项系数γF

1.25

圆弧滑动稳定安全系数Ks

1.3

抗滑移安全系数Ksl

1.2

抗倾覆安全系数Kov

抗隆起安全系数Kb

1.4

经验系数ηb

0.8

突涌稳定安全系数Kh

墙体材料的抗剪断系数μ

0.5

7.1主动土压力计算

1）主动土压力系数

Ka1=tan2（45°

-φ1/2）=tan2（45-25/2）=0.406；

Ka2=tan2（45°

-φ2/2）=tan2（45-25/2）=0.406；

Ka3=tan2（45°

-φ3/2）=tan2（45-8/2）=0.756；

Ka4=tan2（45°

-φ4/2）=tan2（45-8/2）=0.756；

Ka5=tan2（45°

-φ5/2）=tan2（45-25/2）=0.406；

2）土压力、水产生的水平荷载

第1层土：

0-0.67m

H1'

=[∑γ0h0+∑q1]/γ1=[0+3]/18=0.167m

Pak1上=γ1H1'

Ka1-2c1Ka10.5=18×

0.167×

0.406-2×

20×

0.4060.5=-24.267kN/m2

Pak1下=γ1（h1+H1'

）Ka1-2c1Ka10.5=18×

（0.67+0.167）×

0.4060.5=-19.37kN/m2

第2层土：

0.67-3m

H2'

=[∑γ1h1+∑q1]/γsat2=[12.06+3]/20=0.753m

Pak2上=[γsat2H2'

-γw（∑h1-ha）]Ka2-2c2Ka20.5+γw（∑h1-ha）=[20×

0.753-10×

（0.67-0.67）]×

0.4060.5+10×

（0.67-0.67）=-19.373kN/m2

Pak2下=[γsat2（H2'

+h2）-γw（∑h2-ha）]Ka2-2c2Ka20.5+γw（∑h1-ha）=[20×

（0.753+2.33）-10×

（3-0.67）]×

（3-0.67）=13.387kN/m2

第3层土：

3-4m

H3'

=[∑γ2h2+∑q1]/γsat3=[58.66+3]/12=5.138m

Pak3上=[γsat3H3'

-γw（∑h2-ha）]Ka3-2c3Ka30.5+γw（∑h2-ha）=[12×

5.138-10×

0.756-2×

12×

0.7560.5+10×

（3-0.67）=31.43kN/m2

Pak3下=[γsat3（H3'

+h3）-γw（∑h3-ha）]Ka3-2c3Ka30.5+γw（∑h2-ha）=[12×

（5.138+1）-10×

（4-0.67）]×

（4-0.67）=42.942kN/m2

第4层土：

4-4.5m

H4'

=[∑γ3h3+∑q1+∑q1b1/（b1+2a1）]/γsat4=[70.66+3+1.167]/12=6.236m

Pak4上=[γsat4H4'

-γw（∑h3-ha）]Ka4-2c4Ka40.5+γw（∑h3-ha）=[12×

6.236-10×

（4-0.67）=43.831kN/m2

Pak4下=[γsat4（H4'

+h4）-γw（∑h4-ha）]Ka4-2c4Ka40.5+γw（∑h3-ha）=[12×

（6.236+0.5）-10×

（4.5-0.67）]×

（4.5-0.67）=49.587kN/m2

第5层土：

4.5-6m

H5'

=[∑γ4h4+∑q1+∑q1b1/（b1+2a1）]/γsat5=[76.66+3+1.167]/20=4.041m

Pak5上=[γsat5H5'

-γw（∑h4-ha）]Ka5-2c5Ka50.5+γw（∑h4-ha）=[20×

4.041-10×

（4.5-0.67）=30.076kN/m2

Pak5下=[γsat5（H5'

+h5）-γw（∑h5-ha）]Ka5-2c5Ka50.5+γw（∑h4-ha）=[20×

（4.041+1.5）-10×

（6-0.67）]×

（6-0.67）=51.166kN/m2

3）水平荷载

临界深度：

Z0=Pak2下h2/（Pak2上+Pak2下）=13.387×

2.33/（19.373+13.387）=0.952m；

第1层土

Eak1=0kN；

第2层土

Eak2=0.5Pak2下Z0×

1=0.5×

13.387×

0.952×

1=6.372kN；

aa2=Z0/3+∑h3=0.952/3+3=3.317m；

第3层土

Eak3=h3（Pa3上+Pa3下）×

1/2=1×

（31.43+42.942）×

1/2=37.186kN；

aa3=h3（2Pa3上+Pa3下）/（3Pa3上+3Pa3下）+∑h4=1×

（2×

31.43+42.942）/（3×

31.43+3×

42.942）+2=2.474m；

第4层土

Eak4=h4（Pa4上+Pa4下）×

1/2=0.5×

（43.831+49.587）×

1/2=23.354kN；

aa4=h4（2Pa4上+Pa4下）/（3Pa4上+3Pa4下）+∑h5=0.5×

43.831+49.587）/（3×

43.831+3×

49.587）+1.5=1.745m；

第5层土

Eak5=h5（Pa5上+Pa5下）×

1/2=1.5×

（30.076+51.166）×

1/2=60.932kN；

aa5=h5（2Pa5上+Pa5下）/（3Pa5上+3Pa5下）=1.5×

30.076+51.166）/（3×

30.076+3×

51.166）=0.685m；

土压力合力：

Eak=ΣEaki=0+6.372+37.186+23.354+60.932=127.844kN；

合力作用点：

aa=Σ（aaiEaki）/Eak=（0×

0+3.317×

6.372+2.474×

37.186+1.745×

23.354+0.685×

60.932）/127.844=1.53m；

7.2被动土压力计算

1）被动土压力系数

Kp1=tan2（45°

+φ1/2）=tan2（45+8/2）=1.323；

Kp2=tan2（45°

+φ2/2）=tan2（45+8/2）=1.323；

Kp3=tan2（45°

+φ3/2）=tan2（45+25/2）=2.464；

3-3.1m

=[∑γ0h0]/γ1=[0]/11=0m

Ppk1上=γ1H1'

Kp1+2c1Kp10.5=11×

0×

1.323+2×

1.3230.5=27.605kN/m2

Ppk1下=γ1（hi+H1'

）Kp1+2c1Kp10.5=11×

（0.1+0）×

1.3230.5=29.061kN/m2

3.1-4.5m

=[∑γ1h1]/γsat2=[1.1]/12=0.092m

Ppk2上=[γsat2H2'

-γw（∑h1-hp）]Kp2+2c2Kp20.5+γw（∑h1-hp）=[12×

0.092-10×

（0.1-0.1）]×

1.3230.5+10×

（0.1-0.1）=29.066kN/m2

Ppk2下=[γsat2（H2'

+h2）-γw（∑h2-hp）]Kp2+2c2Kp20.5+γw（∑h1-hp）=[12×

（0.092+1.4）-10×

（1.5-0.1）]×

（1.5-0.1）=46.77kN/m2

=[∑γ2h2]/γsat3=[17.9]/20=0.895m

Ppk3上=[γsat3H3'

-γw（∑h2-hp）]Kp3+2c3Kp30.5+γw（∑h2-hp）=[20×

0.895-10×

2.464+2×

2.4640.5+10×

（1.5-0.1）=86.398kN/m2

Ppk3下=[γsat3（H3'

+h3）-γw（∑h3-hp）]Kp3+2c3Kp30.5+γw（∑h2-hp）=[20×

（0.895+1.5）-10×

（3-0.1）]×

（3-0.1）=138.358kN/m2

Epk1=1×

h1（Pp1上+Pp1下）/2=1×

0.1×

（27.605+29.061）/2=2.833kN；

ap1=h1（2Pp1上+Pp1下）/（3Pp1上+3Pp1下）+∑h2=0.1×

27.605+29.061）/（3×

27.605+3×

29.061）+2.9=2.95m；

Epk2=1×

h2（Pp2上+Pp2下）/2=1×

1.4×

（29.066+46.77）/2=53.085kN；

ap2=h2（2Pp2上+Pp2下）/（3Pp2上+3Pp2下）+∑h3=1.4×

29.066+46.77）/（3×

29.066+3×

46.77）+1.5=2.146m；

Epk3=1×

h3（Pp3上+Pp3下）/2=1×

1.5×

（86.398+138.358）/2=168.567kN；

ap3=h3（2Pp3上+Pp3下）/（3Pp3上+3Pp3下）=1.5×

86.398+138.358）/（3×

86.398+3×

138.358）=0.692m；

Epk=ΣEpki=2.833+53.085+168.567=224.485kN；

ap=Σ（apiEpki）/Epk=（2.95×

2.833+2.146×

53.085+0.692×

168.567）/224.485=1.064m；

3、基坑内侧土反力计算

Psk1上=（0.2φ12-φ1+c1）∑h0（1-∑h0/ld）υ/υb+γ1H1'

Ka1=（0.2×

82-8+12）×

（1-0/3）×

0.012/0.012+11×

1.323=0kN/m2

Psk1下=（0.2φ12-φ1+c1）∑h1（1-∑h1/ld）υ/υb+γ1（h1+H1'

）Ka1=（0.2×

（1-0.1/3）×

（0+0.1）×

1.323=3.079kN/m2

Psk2上=（0.2φ22-φ2+c2）∑h1（1-∑h1/ld）υ/υb+[γsat2H2'

-γw（∑h1-hp）]Kp2+γw（∑h1-hp）=（0.2×

12/12+[12×

1.323+10×

（0.1-0.1）=3.085kN/m2

Psk2下=（0.2φ22-φ2+c2）∑h2（1-∑h2/ld）υ/υb+[γsat2（H2'

+h2）-γw（∑h2-hp）]Kp2+γw（∑h2-hp）=（0.2×

（1-1.5/3）×

（1.5-0.1）=31.765kN/m2

Psk3上=（0.2φ32-φ3+c3）∑h2（1-∑h2/ld）υ/υb+[γsat3H3'

-γw（∑h2-hp）]Kp3+γw（∑h2-hp）=（0.2×

252-25+20）×

12/12+[20×

2.464+10×

（1.5-0.1）=113.61kN/m2

Psk3下=（0.2φ32-φ3+c3）∑h3（1-∑h3/ld）υ/υb+[γsat3（H3'

+h3）-γw（∑h3-hp）]Kp3+γw（∑h3-hp）=（0.2×

3×

（1-3/3）×

（3-0.1）=75.57kN/m2

Psk1=b0h1（Ps1上+Ps1下）/2=1×

（0+3.079）/2=0.154kN；

as1=h1（2Ps1上+Ps1下）/（3Ps1上+3Ps1下）+∑h2=0.1×

0+3.079）/（3×

0+3×

3.079）+2.9=2.933m；

Psk2=b0h2（Ps2上+Ps2下）/2=1×

（3.085+31.765）/2=24.395kN；

as2=h2（2Ps2上+Ps2下）/（3Ps2上+3Ps2下）+∑h3=1.4×

3.085+31.765）/（3×

3.085+3×

31.765）+1.5=2.008m；

Psk3=b0h3（Ps3上+Ps3下）/2=1×

（113.61+75.57）/2=141.885kN；

as3=h3（2Ps3上+Ps3下）/（3Ps3上+3Ps3下）=1.5×

113.61+75.57）/（3×

113.61+3×

75.57）=0.8m；

Ppk=ΣPpki=0.154+24.395+141.885=166.434kN；

as=Σ（asiPski）/Ppk=（2.933×

0.154+2.008×

24.395+0.8×

141.885）/166.434=0.979m；

7.3稳定性验算

1、滑移稳定性验算

围堰的滑移稳定性应按下式验算：

（Epk+（G-μmB）tanφ+cB）/Eak=（224.485+（240-41.15×

2）×

tan（25°

）+20×

2）/127.844=2.644≥Ksl=1.2

满足要求！

2、倾覆稳定性验算

围堰的倾覆稳定性应按下式验算：

（Epkap+（G-μmB）aG）/（Eakaa）=（224.485×

1.064+（240-41.15×

1）/（127.844×

1.53）=2.027≥Kov=1.3

满足要求！

3、整体滑动稳定性验算

Ksi=∑{cjlj+[（qjbj+ΔGj）cosθj-μjlj]tanφj}/∑（qjbj+ΔGj）sinθ

cj、φj──第j土条滑弧面处土的粘聚力（kPa）、内摩擦角（°

）；

bj──第j土条的宽度（m）；

θj──第j土条滑弧面中点处的法线与垂直面的夹角（°

lj──第j土条的滑弧段长度（m），取lj＝bj/cos