盐城国际软件园工程高支模施工方案Word文档下载推荐.docx

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2.7钢管外楞间距@600，上部φ48×

2.7钢管斜撑间距@600。

3、模板支撑架设计

1）模板支撑架选型

选用扣件式满堂脚手架。

板下φ48×

2.7钢管立杆间距@800×

800；

梁下当梁宽为400的梁下采用1根φ48×

2.7钢管立杆，纵向间距@800；

对于梁宽为300的梁下采用1根φ48×

2.7钢管立杆，纵向间距@不大于800；

立杆纵横向均设水平φ48×

2.7钢管拉杆，步距@不大于1800；

纵横向均设φ48×

2.7钢管扫地杆，扫地杆距地200；

架体四周边框架梁内侧立杆处及每9m左右范围梁侧立杆处满设垂直剪刀撑一道。

2）构造要求

（1）立杆

立杆接长采用对接扣件连接，立杆上的对接扣件交错布置，2根相邻立杆的接头不得设置在同步内，同步内间隔一根立杆的2个相隔接头在高度方向错开的距离大于500，各接头中心到主接点的距离不大于步距的1/3。

可调顶托螺杆伸出钢管顶端的悬臂高度不大于0.2m。

（设计计算时取α=0.3m）。

（2）水平拉杆和扫地杆

水平拉杆和扫地杆接长采用搭接，搭接长度不小于1.00m，连接扣件不小于3个，均匀布置，扣件距杆端不小于100。

梁底水平横杆设置在梁底主节点处，该横向水平杆在梁底架体加密范围内不得有接头。

立杆基础不在同一高度上，将高处的纵向扫地杆向低处通长与立杆固定。

（3）剪刀撑

斜杆与地面的夹角在45°

～60°

之间。

斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。

剪刀撑的斜杆用旋转扣件固定扣在立杆上，最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在20cm内。

剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度不小于1.00m，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件的边缘至杆端的距离不小于100。

（4）连墙杆

在每一框架柱（框架柱按层分段浇筑，施工时先浇筑框架柱，后浇筑梁板结构）上设纵横向连墙杆，连墙件垂直间距不大于3步。

连墙件采用刚性连接，连接采用直角扣件。

连墙件横竖向顺序排列、均匀布置、与架体和结构立面垂直。

连墙杆伸出扣件的距离大于100。

（5）立杆与基体的连接

立杆通过设通长木垫板与基体连接。

4、地基处理

地基落于地下室顶板上，当地基落于一层楼板时要求其下模板支撑不拆除。

5、模板及其支撑架验算

见附件：

模板及其支撑架验算。

四、施工方案

1、施工顺序

1）模板支撑架施工顺序

各层结构工程施工→测量放线，准确定位立杆位置→架体搭设→架体施工中间检查→架体验收。

2）混凝土结构施工顺序

主体结构施工顺序必须与模板支架施工配合，具体施工程序如下：

立杆位置放线定位→满堂支撑架体施工→架体检查验收→主梁、次梁底模板支撑→主梁、次梁钢筋绑扎→主梁、次梁侧模，平板模板支设→板钢筋绑扎→混凝土浇筑，覆盖保温养护→模板、架体拆除。

2、施工要点

1）在模板及其支撑架搭设、拆除和混凝土浇筑前技术人员必须按方案意图及相关国家现行规范要求向作业人员做好技术交底工作。

2）模板及其支撑架系统所用材料必须符合设计要求及相关国家现行规范要求。

材料进场时现场派专人检验钢管和扣件质量，不合格的不得使用，特别注意有裂缝、锈蚀严重的、弯曲变形严重的、壁厚少于2.7mm等钢管、有裂缝、变形的扣件禁止使用，扣件出现滑丝的螺栓必须更换。

3）支撑架基础必须满足设计方案要求，验收合格后方可进入支撑架搭设施工。

4）模板及其支撑架施工必须严格按设计方案要求进行支立。

（1）立杆根据模板系统平面布置示意图在实地进行放样，确保每一根立杆位置准确。

在支撑架搭设过程中随时检查立杆的垂直度，确保立杆垂直度偏差控制在下表值以内。

扣件式脚手架立杆允许偏差A（mm）

脚手架搭设中检查

偏差的高度H（mm）

脚手架高度（H）

40m

20m

2

±

7

10

25

50

20

100

30

75

40

注：

中间档次用插入法。

（2）立杆接长均采用对接形式，严禁采用搭接。

（3）当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆设在梁模板中心线处，其偏心距不得大于25mm。

（4）扫地杆和水平拉杆在架体搭设时拉通线，确保扫地杆和水平拉杆纵横通顺、方正，同时注意不得漏设，水平拉杆的步距不得超过设计方案要求。

（5）剪刀撑必须与立杆、扫地杆和水平拉杆根根相连，不得漏连。

（6）模板内、外楞及对拉螺栓间距不得随意扩大设计方案最大间距外。

（7）梁起拱按设计要求留设。

5）混凝土浇筑采用由一端内侧向一边浇筑的方式，以确保模板支架施工过程中均衡受载，对于反梁部分可考虑二次浇筑以减轻模板系统线荷载。

6）模板拆除

（1）高架区其下各层模板及其支撑的拆除必须符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2002）及其它有关规定，严格控制拆模时间，拆模前必须有拆模申请及经审批。

（2）拆除时应遵循先上后下，先搭后拆，后搭先拆，一步一清的原则，部件拆除的顺序与安装顺序相反，严禁上下同时作业，拆除时应采用可靠的安全措施。

（3）卸料时应由作业人员将各配件逐次传递到地面，严禁抛掷。

（4）运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，清除杆件及螺纹上的沾污物，变形严重的，送回仓库修整。

配件经检查、修整后，按品种、规格分类存放，妥善保管。

3、检查与验收

1）构配件检查与验收

（1）检查钢管、扣件产品质量合格证，进场时现场其外观质量。

不合格的不得使用，特别注意有裂缝、锈蚀严重的、弯曲变形严重的、壁厚少于2.7mm等钢管、有裂缝、变形的扣件禁止使用，扣件出现滑丝的螺栓必须更换。

（2）在架体搭设过程中应派专人检查扣件的紧固度，以保证每个扣件连接可靠。

在混凝土浇筑前，再随机抽取5%扣件进行检查。

2）架体检查与验收

（1）搭设前对地基进行验收。

（2）模板支架在搭设过程中应对杆件的设置、连接件、构造措施跟踪检查。

（3）架体搭设完毕在支设模板前，对架体进行验收，必须满足本方案的设计方案及规范要求。

（4）在浇筑混凝土前，对模板系统、模板支架系统进行验收；

在浇筑过程中，检查是否超载，观察模板及支架变形情况。

4、安全施工要点

（1）明确支模施工现场安全责任人，负责施工全过程的安全管理工作。

在支摸搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。

（2）支模施工应按经审批的施工方案进行，方案未经原审批部门同意，任何人不得修改变更。

（3）支模分段或整体搭设安装完毕，经技术和安全负责人验收合格后方能进行钢筋安装。

（4）支摸施工现场应搭设工作梯，作业人员不得从支撑系统爬上爬下。

（5）支摸搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支摸底下，并由安全员在现场监护。

（6）混凝土浇筑时，派安全员专职观察模板及其支撑系统的变形情况，发现异常现象时应立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全负责人检查同意后方可复工。

（7）施工期间，要避免材料、机具与工具过于集中堆放。

（8）支架搭设人员必须持证上岗，并戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。

（9）恶劣天气时应停止模板支架的搭设与拆除。

雨后上架作业应有防滑措施。

附件：

模板及其支撑架验算

250厚空心板模板（扣件钢管架）计算书

一、参数信息

1.模板支架参数

横向间距或排距（m）:

0.80；

纵距（m）:

步距（m）:

1.80；

立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:

0.20；

模板支架搭设高度（m）:

7.80；

采用的钢管（mm）:

Φ48×

2.7；

板底支撑连接方式:

方木支撑；

立杆承重连接方式:

可调托座；

2.荷载参数

模板与木板自重（kN/m2）:

0.350；

混凝土与钢筋自重（kN/m3）:

25.000；

施工均布荷载标准值（kN/m2）:

2.500；

3.材料参数

面板采用胶合面板，厚度为14mm；

板底支撑采用方木；

面板弹性模量E（N/mm2）:

9500；

面板抗弯强度设计值（N/mm2）:

11；

木方抗剪强度设计值（N/mm2）:

1.400；

木方的间隔距离（mm）:

200.000；

木方弹性模量E（N/mm2）:

9500.000；

木方抗弯强度设计值（N/mm2）:

11.000；

木方的截面宽度（mm）:

50.00；

木方的截面高度（mm）:

100.00；

托梁材料为：

钢管（单钢管）:

Ф48×

2.7；

4.楼板参数

楼板的计算厚度（mm）:

250.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

二、模板面板计算

模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度

模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=80×

1.42/6=26.133cm3；

I=80×

1.43/12=18.293cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图

1、荷载计算

（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：

q1=25×

0.25×

0.8+0.35×

0.8=5.28kN/m；

（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）：

q2=2.5×

0.8=2kN/m；

2、强度计算

计算公式如下:

M=0.1ql2

其中：

q=1.2×

5.28+1.4×

2=9.136kN/m

最大弯矩M=0.1×

9.136×

2002=36544N·

m；

面板最大应力计算值σ=M/W=36544/26133.333=1.398N/mm2；

面板的抗弯强度设计值[f]=11N/mm2；

面板的最大应力计算值为1.398N/mm2小于面板的抗弯强度设计值11N/mm2,满足要求!

3、挠度计算

挠度计算公式为

ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

其中q=q1=5.28kN/m

面板最大挠度计算值ν=0.677×

5.28×

2004/（100×

9500×

18.293×

104）=0.033mm；

面板最大允许挠度[ν]=200/250=0.8mm；

面板的最大挠度计算值0.033mm小于面板的最大允许挠度0.8mm,满足要求!

三、模板支撑方木的计算

方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=b×

h2/6=5×

10×

10/6=83.33cm3；

I=b×

h3/12=5×

10/12=416.67cm4；

方木楞计算简图

1.荷载的计算

q1=25×

0.2×

0.25+0.35×

0.2=1.32kN/m；

0.2=0.5kN/m；

2.强度验算

均布荷载q=1.2×

q1+1.4×

q2=1.2×

1.32+1.4×

0.5=2.284kN/m；

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×

2.284×

0.82=0.146kN·

方木最大应力计算值σ=M/W=0.146×

106/83333.33=1.754N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f]=11.000N/mm2；

方木的最大应力计算值为1.754N/mm2小于方木的抗弯强度设计值11N/mm2,满足要求!

3.抗剪验算

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/2bhn<

[τ]

其中最大剪力:

V=0.6×

0.8=1.096kN；

方木受剪应力计算值τ=3×

1.096×

103/（2×

50×

100）=0.329N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.329N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!

4.挠度验算

均布荷载q=q1=1.32kN/m；

最大挠度计算值ν=0.677×

1.32×

8004/（100×

4166666.667）=0.092mm；

最大允许挠度[ν]=800/250=3.2mm；

方木的最大挠度计算值0.092mm小于方木的最大允许挠度3.2mm,满足要求!

四、托梁材料计算

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

托梁采用：

W=4.12cm3；

I=9.89cm4；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝2.741kN;

托梁计算简图

托梁计算弯矩图（kN·

m）

托梁计算变形图（mm）

托梁计算剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=0.822kN·

m；

最大变形Vmax=1.669mm；

最大支座力Qmax=11.991kN；

最大应力σ=822404.427/4120=199.61N/mm2；

托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

托梁的最大应力计算值199.61N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

托梁的最大挠度为1.669mm小于800/150与10mm,满足要求!

五、模板支架立杆荷载设计值（轴力）

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.125×

7.8=0.977kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

（2）模板的自重（kN）：

NG2=0.35×

0.8×

0.8=0.224kN；

（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：

NG3=25×

0.8=4kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.201kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载

经计算得到，活荷载标准值NQ=（2.5+2）×

0.8=2.88kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N=1.2NG+1.4NQ=10.274kN；

六、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式:

σ=N/（φA）≤[f]

其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：

N=10.274kN；

φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；

i----计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.59cm；

A----立杆净截面面积（cm2）：

A=4.24cm2；

W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：

W=4.49cm3；

σ--------钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；

[f]----钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

L0----计算长度（m）；

按下式计算:

l0=h+2a=1.8+0.2×

2=2.2m；

a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；

a=0.2m；

l0/i=2200/15.9=138；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.357；

钢管立杆的最大应力计算值；

σ=10273.608/（0.357×

424）=67.872N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=67.872N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算

l0=k1k2（h+2a）=1.163×

1.01×

（1.8+0.2×

2）=2.584m；

k1--计算长度附加系数按照表1取值1.163；

k2--计算长度附加系数，h+2a=2.2按照表2取值1.01；

Lo/i=2584.186/15.9=163；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.265；

σ=10273.608/（0.265×

424）=91.435N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=91.435N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

400*750梁模板（扣件钢管架）计算书

梁段:

kl。

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B（m）：

0.40；

梁截面高度D（m）：

0.75；

混凝土板厚度（mm）：

立杆沿梁跨度方向间距La（m）：

立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）：

0.10；

立杆步距h（m）：

板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）：

梁支撑架搭设高度H（m）：

梁两侧立杆间距（m）：

1.20；

承重架支撑形式：

梁底支撑小楞垂直梁截面方向；

梁底增加承重立杆根数：

1；

采用的钢管类型为Φ48×

立杆承重连接方式：

新浇混凝土重力密度（kN/m3）：

24.00；

模板自重（kN/m2）：

0.35；

钢筋自重（kN/m3）:

1.50；

施工均布荷载标准值（kN/m2）：

2.5；

新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）：

17.8；

振捣混凝土对梁底模板荷载（kN/m2）：

2.0；

振捣混凝土对梁侧模板荷载（kN/m2）：

4.0；

木材品种：

柏木；

木材弹性模量E（N/mm2）：

9500.0；

木材抗压强度设计值fc（N/mm）：

16.0；

木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

11.0；

木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：

1.7；

面板材质：

胶合面板；

面板厚度（mm）：

14.00；

面板弹性模量E（N/mm2）：

面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b（mm）：

50.0；

梁底方木截面高度h（mm）：

100.0；

梁底纵向支撑根数：

3；

5.梁侧模板参数

主楞间距（mm）：

600；

次楞根数：

主楞竖向支撑点数量：

2；

固定支撑水平间距（mm）：

竖向支撑点到梁底距离依次是：

100mm，450mm；

主楞材料：

圆钢管；

直径（mm）：

48.00；

壁厚（mm）：

2.70；

主楞合并根数：

次楞材料：

木方；

宽度（mm）：

高度（mm）：

二、梁侧模板荷载计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

F=γH

其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；

T--混凝土的入模温度，取20.000℃；

V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.200；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

分别计算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；

挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞的根数为3根。

面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。

面板计算简图（单位：

mm）

1.强度计算

材料抗弯强度验算公式如下：

σ＝M/W<

[f]

其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=60×

1.4×

1.4/6=19.6cm3；

M--面板的最大弯矩（N·

mm）；

σ--面板的弯曲应力计算值（N/mm2）

[f]--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；

按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算：

M=0.125ql2

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：

新浇混凝土侧压力设计值:

q1=1.2×

0.6×

17.85=12.851kN/m；

振捣混凝土荷载设计值:

q2=1.4×

4=3.36kN/m；

计算跨度:

l=（750-250）/（3-1）=250mm；

面板的最大弯矩M=0.125×

（12.851+3.36）×

[（750-250）/（3-1）]2=1.27×

105N·

mm；

面板的最大支座反力为:

N=1.25ql=1.25×

（12.851+3.360）×

[（750-250）/（3-1）]/1000=5.066kN；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:

σ=1.27×

105/1.96×

104=6.5N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:

[f]=11N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=6.5N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=11N/mm2，满足要求！

2.挠度验