物料提升机专项施工方案Word文档下载推荐.docx
《物料提升机专项施工方案Word文档下载推荐.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《物料提升机专项施工方案Word文档下载推荐.docx（27页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
额定提升速度
38m/min
最大提升高度
95m
提升钢丝绳规格
6×
19－9.3－1670
电机型号
Y160M-4
电机功率
额定电压
380V
防坠器制动距离
100min
自动防坠器型号
JDF-2
对重质量
1100kg
吊笼净空尺寸（长*宽*高）
3760mm×
1350mm×
2000mm
整机质量（高57m）
8000kg
标准立角钢尺寸（长度）
3000mm
4物料提升机基础的设计
基础平面图
基础的几何尺寸（按照以下尺寸进行设计与验算）
B1=1500mm,A1=2600mm；
B2=1500mm,A2=2600mm
B=1990mm,A=4200mm；
H=250mm,
底面积：
S=（A1＋A2）（B1＋B2）=5.20×
3.00=15.60m2
基础埋深d=0.3m
钢筋合力重心到板底距离αs=80mm
4.2材料及力学参数
混凝土用C30，钢筋用HRB400
绕X轴抵抗矩：
Wx=（1/6）（B1+B2）（A1+A2）22=13.52m3
绕Y轴抵抗矩：
Wy=（1/6）（A1+A2）（B1+B2）22=7.80m3
4.3荷载计算
（1）根据施工升降机使用说明书计算整机重量：
10t计：
10000kg；
G1=10000×
9.81＝98100N
（2）附增加约为10%G2=9810N
（3）作用在基础顶部的标准值荷载
Fgk=106.81kNFqk=1.10kN
Mgxk=0.00kN·
mMqxk=0.00kN·
m
Mgyk=1.98kN·
mMqyk=1.98kN·
Vgxk=0.00kNVqxk=0.00kN
Vgyk=0.00kNVqyk=0.00kN
（4）作用在基础底部的弯矩标准值
Mxk=Mgxk＋Mqxk=0.00＋0.00=0.00kN·
Myk=Mgyk＋Mqyk=1.98＋1.98=3.96kN·
Vxk=Vgxk＋Vqxk=0.00kN·
Vyk=Vgyk＋VqykkN·
绕X轴弯矩:
M0xk=Mxk－Vyk·
（H1＋H2×
0.3=0.00kN·
绕Y轴弯矩:
M0yk=Myk＋Vxk·
0.3=3.96kN·
（5）作用在基础顶部的基本组合荷载
永久荷载分项系数rg=1.20活荷载分项系数rq
F=rg·
Fgk＋rq·
Fqk=129.71kN
Mx=rg·
Mgxk＋rq·
Mqxk=0.00kN·
My=rg·
Mgyk＋rq·
Mqyk=5.15kN·
Vx=rg·
Vgxk＋rq·
Vqxk=0.00kN
Vy=rg·
Vgyk＋rq·
Vqyk=0.00kN
（6）作用在基础底部的弯矩设计值
绕X轴弯矩:
M0x=Mx－Vy·
0.25=0.00kN·
M0y=My＋Vx·
0.25=5.15kN·
根据地勘报告，修正后的地基承载力特征值fa=80kPa
（1）轴心荷载作用下地基承载力验算
按《建筑地基基础设计标准》（GB50007—2021）以下公式验算：
pk=（Fk＋Gk）/A
Fk=Fgk＋Fqk=106.81＋1.10=107.91kN
Gk=20S·
d=20×
15.60×
0.3=kN
pk=（Fk＋Gk）/S=（107.91＋93.6）/15.60=12.92kPa≤fa，
满足
要求。
（2）偏心荷载作用下地基承载力验算
当e≤b/6时，pkmax=（Fk＋Gk）/A＋Mk/W
pkmin=（Fk＋Gk）/A－Mk/W
当e＞b/6时，pkmax=2（Fk＋Gk）/3la
X方向:
偏心距exk=M0yk/（Fk＋Gk）=3.96/（107.91＋）=0.02m
e=exk=0.02m≤（B1＋B2
pkmaxX=（Fk＋Gk）/S＋M0yk/Wy
≤×
fa×
80=96kPa，满足要求。
（3）基础抗冲切验算
按《建筑地基基础设计标准》（GB50007—2021）以下公式验算：
Fl≤·
βhp·
ft·
am·
h0
Fl=pj·
Al
am=（at＋ab）/2
pjmax,x=F/S＋M0y/Wy
pjmin,x=F/S－M0y/Wy=7.65kPa
pjmax,y=F/S＋M0x/Wx
pjmin,y=F/S－M0x/Wx=8.31kPa
pj=pjmax,x＋pjmax,y－F/S=8.97＋8.31－8.31=8.97kPa
柱对基础的冲切验算：
H0=H1＋H2－as=0.3＋0.00－=0.17m
X方向：
Alx=1/2·
（A1＋A2）（B1＋B2－B－2H0）－1/4·
（A1＋A2－A－2H0）2
=（1/2）×
×
（3.00－1.99－2×
0.17）－（1/4）×
（5.20－4.20－2×
0.17）2=1.63m2
Flx=pj·
Alx=8.97×
1.63=14.66kN
ab=min{A＋2H0,A1＋A2}=min{4.20＋2×
0.17,5.20}=4.54m
amx=（at＋ab）/2=（A＋ab）/2=（4.20＋4.54）/2=4.37m
Flx≤·
amx·
H0=0.7×
1.00×
1430
=743.6kN，满足要求。
Y方向：
Aly=1/4·
（2B＋2H0＋A1＋A2－A）（A1＋A2－A－2H0）
=（1/4）×
（2×
1.99＋2×
0.17＋5.20－4.20）（5.20－4.20－2×
0.17）=0.88m2
Fly=pj·
Aly=8.97×
0.88=7.88kN
ab=min{B＋2H0,B1＋B2}=min{1.99＋2×
0.17,3.00}=2.33m
amy=（at＋ab）/2=（B＋ab）/2=（1.99＋2.33）/2=2.16m
Fly≤·
amy·
=kN，满足要求。
基础受压验算
计算公式：
《混凝土结构设计标准》（GB50010——2021）
βc·
βl·
fc·
Aln
局部荷载设计值：
Fl=129.71kN
混凝土局部受压面积：
Aln=Al=B×
A=1.99×
4.20=8.36m2
混凝土受压时计算底面积：
Ab=min{3B,B1＋B2}×
min{A＋2B,A1＋A2}=15.60m2
混凝土受压时强度提高系数：
βl=sq·
（Ab/Al）=sq·
（15.60/8.36）=1.37
=1.35×
1.37×
=221kN≥Fl=129.71kN，满足要求。
按《建筑地基基础设计标准》（GB50007——2021）以下公式验算：
MⅠ=a12[（2l＋a'
）（pmax＋p－2G/A）＋（pmax－p）·
l]/12
MⅡ=（l－a'
）2（2b＋b'
）（pmax＋pmin－2G/A）/48
（1）柱根部受弯计算：
GGk=1.35×
=126.4kN
X方向受弯截面基底反力设计值：
pminx=（F＋G）/S－M0y/Wy=（129.71＋=15.76kPa
pmaxx=（F＋G）/S＋M0y/Wy=（129.71＋7.08kPa
pnx=pminx＋（pmaxx－pminx）（2B1＋B）/[2（B1＋B2）]
=＋（1－）×
4.99/（2×
3.00）
=16.86kPa
Ⅰ-Ⅰ截面处弯矩设计值：
MⅠ=[（B1＋B2）/2－B/2]2{[2（A1＋A2）＋A]（pmaxx＋pnx－2G/S）
＋（pmaxx－pnx）（A1＋A2）}/12
=（3.00/2－1.99/2）2（（2×
5.20＋4.20）（17.08＋15.76－2×
/15.60）＋（1－15.76）×
5.20）/12=5.19kN·
Ⅱ-Ⅱ截面处弯矩设计值：
MⅡ=（A1＋A2－A）2[2（B1＋B2）＋B]（pmaxx＋pminx－2G/S）/48
=（5.20－4.20）2（2×
3.00＋＋1－2×
126.4/15.60）/48=4.32kN·
Asx=MⅠ/（0.9*fy*H0*1000/（0.9*360*0.17）=
Asy=MⅡ/（0.9*fy*H0
ρx=Asx/1000*250=94.2/（1000*250）=0.037%<
ρmin%
ρx=Asy/1000*250=78.4/（1000*250）=0.031%<
取ρ=ρmin%
Asx=Asy=0.15%*250*1000=375mm2/m
采用D12@200（实配钢筋565.49mm2/m）的双层双向钢筋
X方向弯矩验算结果：
计算面积：
375.00mm2/m
采用方案：
D12@200
实配面积：
565.49mm2/m
Y方向弯矩验算结果：
实配面积：
说明：
（1）浇灌C30混凝土基础；
（2）基础外表水平度偏差不大于10mm；
（3）基础周围应有排水措施；
（4）基础周围接地直接连接接地系统，并焊有接线螺栓。
5型钢悬挑卸料平台
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
（1）设计参数:
1）荷载参数
脚手板类别：
木脚手板，脚手板自重（kN/m2）：
；
栏杆、挡板类别：
竹笆片脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重（kN/m）：
施工人员等活荷载，最大堆放材料荷载。
2）悬挑参数
内侧钢绳与墙的距离（m）：
，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离（m）：
上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离（m）：
钢丝绳安全系数K：
6，悬挑梁与墙的节点按铰支计算；
只对外侧钢绳进行计算；
内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。
3）水平支撑梁
主梁材料类型及型号：
20号槽钢槽口水平[；
次梁材料类型及型号：
16号槽钢槽口水平[；
次梁水平间距ld（m）：
，建筑物与次梁的最大允许距离le（m）：
。
4）卸料平台参数
水平钢梁（主梁）的悬挑长度（m）：
，水平钢梁（主梁）的锚固长度（m）：
1.50,次梁悬臂Mc（m）：
平台计算宽度（m）：
（2）次梁的验算:
次梁选择16号槽钢槽口水平[，间距，其截面特性为：
面积；
惯性距；
转动惯量；
回转半径；
截面尺寸：
b=65mm,h=160mm,t=10mm。
1）荷载计算
脚手板的自重标准值：
采用木脚手板，标准值为；
型钢自重标准值：
本例采用16号槽钢槽口水平[，标准值为0.19kN/m；
Q2=0.19kN/m
活荷载计算
施工荷载标准值：
取2.00kN/m2
Q3=2.00kN/m2
最大堆放材料荷载P：
荷载组合
2）内力验算
内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：
最大弯矩M的计算公式为：
Mmax=ql2/8（1-m2/l2）2+pl/4
经计算得出×
2.002/8）×
·
m。
最大支座力计算公式:
R=[P+q（l+2m）]/2
（2.00+2×
抗弯强度验算
次梁应力：
σ=M/γxWx≤[f]
其中γx--截面塑性发展系数，取；
[f]--钢材的抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
次梁槽钢的最大应力计算值σ=3.93×
103/（1.05×
116.80）=32.04N/mm2；
次梁槽钢的最大应力计算值σ=32.04N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
整体稳定性验算
σ=M/φbWx≤[f]
其中，φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
φb=（570tb/lh）×
（235/fy）
经过计算得到；
由于φb大于，按照下面公式调整：
≤
得到；
次梁槽钢的稳定性验算σ=3.93×
103/（0.826×
116.800）=40.71N/mm2；
次梁槽钢的稳定性验算σ=40.707N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
（3）主梁的验算:
根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。
主梁选择20号槽钢槽口水平[，其截面特性为：
截面尺寸，b=75mm,h=200mm,t=11mm；
1）荷载验算
栏杆与挡脚手板自重标准值：
本例采用竹笆片脚手板挡板，标准值为；
槽钢自重荷载
静荷载设计值×
次梁传递的集中荷载取次梁支座力R；
悬挑卸料平台示意图
悬挑卸料平台水平钢梁计算简图
悬挑水平钢梁支撑梁剪力图（kN）
悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图（kN·
m）
悬挑水平钢梁支撑梁变形图（mm）
从左至右各支座反力：
R[1]=9.859kN；
R[2]=7.969kN；
R[3]=-0.793kN。
最大支座反力为Rmax=7.969kN；
最大弯矩Mmax=2.642kN·
m；
最大挠度ν=0.002mm。
σ=M/（γxWx）+N/A≤[f]
[f]--钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
主梁槽钢的最大应力计算值σ=2.642×
106/1.05/191400.0+4.78×
103/3283.000=14.605N/mm2；
主梁槽钢的最大应力计算值14.605N/mm2小于主梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求!
σ=M/（φbWx）≤[f]
其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
φb=（570tb/lh）×
由于φb大于，应按照下面公式调整：
可得；
主梁槽钢的稳定性验算σ=2.642×
106/（0.626×
191400.00）=22.05N/mm2；
主梁槽钢的稳定性验算σ=22.05N/mm2小于[f]=205.00,满足要求!
钢丝拉绳的内力验算:
水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算，
RCi=RUisinθi
其中RCi--水平钢梁的垂直支坐反力（kN）；
RUi--拉钢绳的轴力（kN）；
θi--拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角；
根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：
RUi=RCi/sinθi；
RUi=9.859/0.857=11.50kN；
钢丝拉绳的强度验算:
选择6×
19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径。
[Fg]=aFg/K
其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力（kN）；
Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN），查表得Fg＝；
α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×
19、6×
37、6×
61钢丝绳分别取、和。
α＝；
K--钢丝绳使用安全系数。
K＝6。
得到：
[Fg]=30.832KN>
Ru＝。
经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。
钢丝拉绳拉环的强度验算:
取钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：
拉环强度计算公式为：
σ=N/A≤[f]
其中，[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计标准》所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。
拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值；
所需要的拉环最小直径×
实际拉环选用直径D=14mm的HPB235的钢筋制作即可。
6物料提升机安装与拆卸
施工前的工作
（1）井架安装前应对安装人员进行安全技术培训。
对岳量及安全防护要求详细交底。
（2）对安装的提升机、架体配件、杆件的规格质量和场地环境进行全面检查，确认符合标准和产品说明中的有关要求。
（3）安装班组人员要有明确的分工，确定指挥人员，设置安全警戒区，挂设安全标志，并派监护人员排除作业障碍。
（4）根据设计要求核对安装高度。
（5）安装作业前检查的内容包括：
1）金属结构的成套性和完整性；
2）提升机构是否完整良好；
3）电气设备是否安全可靠。
4）基础位置和做法是否符合要求。
5）附墙架连接埋件的位置是否正确和埋设牢靠。
6）必备的各种安全装置是否具备和性能是否可靠。
7）人员组成为：
指挥1人，井架安装5人，电工2人，焊工1人，安全责任1人。
钢井架的安装
（1）钢塔基础
钢塔底座四个角相应固定在同一水平高度的四个砼墩上，钢塔周边300㎜范围内捣C20素砼150㎜厚。
并做好排水设施。
（2）钢塔安装程序：
基础施工 底座安装 立柱 横杆 斜杆 标准节 外导轨、塔顶大梁、顶滑轮等 连墙杆。
（3）钢塔地基要水平，按钢塔基础图要求施工。
将钢塔底架栓结，置于基础平面上，校正水平及方框四角90°
角，将底架与地脚螺栓拧紧牢固。
地脚螺栓材质、规格、预埋尺寸应符合提升机使用说明书的要求。
（4）立柱分左右两种远见格，安装时应注意其上部连接板的方向，不得乱装。
（5）立柱用M18螺栓连接，其余均用M16。
（6）安装钢塔前，检查底架与基础的紧固。
钢塔首节安装，将各立柱连接在底座上，横杆、斜杆、道轨继而连接好，所有连接螺栓暂不拧紧，校正立柱垂直度，框架平面90°
角校正，边校正紧固连接螺栓，每个杆件螺栓应采用扭矩板手扫紧牢固、可靠，不得松动和漏装。
（7）设置作业人员上下爬梯，操作前应铺好木枋，不得铺设探头枋（板）。
（8）第二节按第一节方法安装。
（9）外导轨、塔顶大梁，顶滑轮有偏边安装要求；
1）外导轨安装
外导轨安装时参照图三以塔中为基础偏离建筑物方向。
2）塔顶大梁安装
塔顶大梁、顶滑轮客观存在装参考图四以塔中为基础偏离建筑物方向。
（10）钢塔的锚固和附墙
钢塔未附墙前必须按标准设一度缆风绳，附墙后钢塔的最大自由高度为15㎜。
附墙从第二层开始，每隔二层附墙一道。
附墙与钢塔的联接点一定要在立杆的联接板上。
详见钢塔附墙图。
（11）安装的钢塔对角等长、垂直。
垂直度最大误差小于1‰。
绝对偏差不大于150㎜。
架设时应9m高验收一次垂直度和四角90°
，并填写验收表。
当钢塔四角为菱形时，应松开塔身螺丝矫正再紧固。
（12）塔底作防雷接地，接地电阻不大于4欧。
塔顶结角装避雷短针。
拽引机的安装
（1）曳引机安装在C25砼墩上。
（2）安装曳引机应校正水平，确保曳引轮子两侧面的垂直度误差在2㎜内机座与砼墩的螺栓固定位置严禁有空隙，以防螺栓将机座压变形。
（3）曳引机安装好后，应搭设防护栏栅保护，防止雨水淋湿电机及砂石掉入绳槽内造成钢丝绳脱槽。
（4）制动器抱闸各转动灵活，以确保制动可靠，制动时制动瓦能紧贴在制动轮工作外表上，并确保其间隙控制在0.1～０．７㎜范围内。
控制电箱的安装
（1）控制电箱垂直安装在牢固的支柱上，并注意防水，用不小于6mm2三线电缆接上电源（电机额定工作电压不能低于350伏），把控制按扭的三个接头接到箱内三个相应的接线号码柱上。
（2）控制箱及曳引机均应接地，接地电阻不大于4欧。
（3）控制按扭安装在便于观察送料楼层的地方，并有电铃、对讲机上下联系。
钢丝绳的安装与调试。
钢塔全部安装完毕，检查各部件安装无误后，在地面安好吊笼，吊笼内暂不装门、侧板等附件，以减轻吊笼重量，便于下一步的安装。
先在地面上把平衡架套入外导轨，并装上四块平衡铁。
接上电源，试运行主机。
以上工作完成后，再安装四条Ф14的吊笼提升钢丝绳，其步骤如下：
（1）首先将第一条钢丝绳的绳端从曳引轮后拉上架顶，跨过两个顶滑轮后拉至顶面的平衡架上方，绳端固定在张力调整螺栓上。
注意：
钢丝绳子跨过两个顶滑轮和固定在张力调整螺栓时，均要放在对应绳槽上，不能错槽，以便其它三条钢丝绳与之平行铺设。
（2）点动曳引机确认其转动方向，两人拉紧钢丝绳后点曳引机，将平衡架提升到距架顶2米，把人拉的钢丝绳端固定在机架座或塔身上。
（3）按图六绕绳方法，平行铺设其它三条钢丝绳，要求三条钢丝绳拉紧程度一致，绳端分别靠三个绳锁固定在吊笼的分绳器和平衡
升级会员 