一级结构模拟试题Word格式.docx
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（B）
2L180×
12，A=8448mm2，ix=55.9mm，iy=77.7mm；
（D）2L125×
8，A=3950mm2，ix=38.8mm，iy=54.8mm。
单跨、中级工作制单层厂层排架柱、钢筋II级、箍筋I级，砼C20，a=a’=35mm，采用对称配筋。
下柱为I400×
900×
100×
150,A=1.875×
105,I=195.38×
108mm4.下柱底部最不利内力组合：
（1）、M=-311.02kN·
m，N=382.05kN；
（2）、M=-133.5kN·
m，N=967.5kN；
（3）、M=-176.5kN·
m，N=382.1kN；
其中第（3）组未考虑吊车荷载。
要求:
回答问题9-17。
9、下柱的计算长度l0，在考虑吊车荷载和未考虑吊车荷载时分别为：
（A）9.2m、
19.65m；
（B）9.2m、9.2m；
（C）13.8m、
9.2m；
（D）13.8m、
13.8m。
10、哪一组起控制作用。
（A）（3）；
（B）
（2）;
（C）
（1）；
（D）
（1），（3）。
11、在第
（1）组荷载作用下,下柱的轴向力偏心矩增大系数η为：
（A）1.329；
（B）1.2；
（C）1；
（D）1.079。
12、在第
（1）组荷载作用下的受压区高度χ为：
（A）162.5；
（B）86.83；
（C）82；
（D）101.25。
13、在第
（1）组荷载作用下的纵筋配筋面积为：
（A）504mm2；
（B）687.9mm2；
（C）801.25mm2；
（D）700.43mm2。
14、如果已知N=300kN,ηei=1000mm，求纵筋配筋面积A3=A13：
（A）687.9mm2;
（B）682mm2;
（C）585mm2；
（D）504mm2。
15、该Ⅰ形截面最小配筋量Asmin为：
（A）375mm2；
（B）281mm2；
（C）188mm2；
（D）300mm2
。
16、牛腿的尺寸见图,作用的吊车竖向荷载为:
FV=383.56kN，FVS=279.9kN，a=260mm（未考虑安装偏差）,
验算牛腿载面尺寸：
（A）389.2KN>
383.2kN；
（B）371.01kN>
383.56kN；
（C）371.01KN>
279.9kN；
（D）389.2kN>
279.9kN。
17、基础尺寸如图，基础底面最不利荷载值为:
Mb=472.29，Mb=870.82kN·
m;
基底的Pmax和Pmin分别为:
（A）151.92kN/mm2,11.76kN/mm2；
（B）134.21kN/mm2,42.21kN/mm2；
（C）151.92kN/mm2,42.21kN/mm2；
（D）134.21kN/mm2,11.76kN/mm2。
18、图和尺寸条件同前题，考虑横向水平地震作用。
已知，设防烈度8度，集中于屋盖处的等效荷载代表值Geq=980.63KN，基本自振周期T1=1.354s，特征周期值Tg=0.35s.作用于屋盖处的水平地震作用标准值Fek：
（A）20.1kN；
（B）30.6kN；
（C）40.3kN；
（D）46.7kN。
19、如果A柱的刚度是B柱的刚度的一倍，求A柱柱脚截面的弯矩和剪力的标准值：
（A）M=353.7KN·
m，V=27KN；
（B）M=279.1KN·
（C）M=353.7KN·
m，V=38KN；
（D）M=279.1KN·
m，V=38KN。
题20-21为抗震偏压柱配筋计算，已知考虑水平地震作用的内力组合后，下柱的最不利内力设计值为：
M=460KN·
m，N=1400KN，η=1.2
20、承载力抗震调整系数γRE：
（A）0.9；
（B）0.8；
（C）0.85；
（D）0.75。
21、下柱对称配筋的配筋面积：
As=A’s=：
（A）375；
（B）345；
（C）365；
（D）315。
已知图示单跨排架，柱净高Hn=6m，b×
h=400×
400,砼强度等级C20，纵筋II级，箍筋I级，竖向力为500kN.
回答问题22-24。
22、柱的剪跨比λ=a/h0,此处a的数值为：
（A）3m；
（B）6m；
（C）3×
h0；
（D）1.2m。
23、计算偏压构件的受剪承载力时,采用的轴向压力设计值为：
（A）480kN；
（B）500kN；
（C）250kN；
（D）400kN。
24、选配箍筋：
（A）Φ4@100；
（B）Φ6@300；
（C）Φ8@200；
（D）Φ10@400。
一工作平台的主次梁布置如图。
主次梁钢材为Q235-B·
F钢，次梁上铺预制钢筋混凝土板。
手工焊，焊条为E43型。
主梁自重设计值取2.0kN/m，主梁为焊接I形截面：
2-240×
16（上、下翼缘），1-1000×
8（腹板）。
截面特性：
截面面积：
A=156.8×
102mm2,截面惯性矩：
Ix=264876×
104mm4,截面面积矩：
S=2951×
103mm3,截面抵抗矩：
Wnx=Wx=5133×
103mm3,截面回转半径：
iy=48.5mm。
次梁为热轧I字钢I32a。
翼缘宽b=130mm,翼缘平均厚tf=15mm,翼缘与腹板处内园弧半径r=11.5mm,腹板厚tw=9.5mm,截面抵抗矩Wnx=Wx=692.2×
103mm3。
若次梁的跨中最大弯矩设计值是97.6kN-m，支座反力为110kN，中间主梁的跨中弯矩设计值是975.6kN-m，跨中剪力设计值是220kN，支座处剪力设计值是232.75kN。
选择题25～37的正确答案。
25、强度计算时主梁跨中的弯应力为：
（A）181N/mm2;
（B）190N/mm2;
（C）203N/mm2;
（D）172N/mm2。
26、强度计算时主梁支座的剪应力为:
（A）72N/mm2;
（B）50N/mm2;
（C）32.4N/mm2;
（D）64N/mm2。
27、强度计算时主梁跨中腹板边缘的折算应力为：
（A）212N/mm2;
（B）179N/mm2;
（C）164N/mm2;
（D）188N/mm2。
28、若次梁支座处支承长度a=150mm，则强度计算时次梁支座处下翼缘的局部压应力为：
（A）57.0N/mm2;
（B）65.6N/mm2;
（C）80.4N/mm2;
（D）48.3N/mm2。
29、若部分次梁未与铺板焊牢,整体稳定计算时次梁的应力为：
（A）202.4N/mm2;
（B）193.0N/mm2;
（C）183.0N/mm2;
（D）211.4N/mm2。
30、整体稳定计算时，主梁应力最接近的值是：
（A）不需验算整体稳定性;
（B）212N/mm2;
（C）170N/mm2;
（D）85N/mm2。
31、主梁翼缘与腹板的连接角焊缝的焊角尺寸hf应大于或等于（
）?
（A）0.8mm;
（B）1.6mm;
（C）1.2mm;
（D）2.4mm。
32、为保证主梁腹板的局部稳定性,应采取那项措施?
（A）需配置横向加劲肋和纵向加劲肋；
（B）满足，不需设置加劲肋；
（C）需设置横向加劲肋；
（D）需配置纵向加劲肋
33、若主梁加劲肋设置如图示，验算从左起第三梁段的加劲肋间距，计算参数
最接近的值是：
（A）683;
（B）620;
（C）750;
（D）600。
34、若主梁加劲肋在腹板一侧配置，则加劲肋尺寸至少应满足（mm）：
（A）-92×
10;
（B）-73×
5;
（C）-88×
6;
（D）-96×
12。
35、若支承加劲肋截面采用钢板-200×
14mm，则支承加劲肋在腹板平面外的稳定应力为：
（A）78.4N/mm2;
（B）66.8N/mm2;
（C）70.6N/mm2;
（D）60.2N/mm2。
36、若支承加劲肋端部刨平顶紧，其端面承压应力为：
（A）58N/mm2;
（B）83N/mm2;
（C）72N/mm2;
（D）45N/mm2。
37、支承加劲肋与主梁腹板连接焊缝的焊角尺寸hf应大于或等于（
（A）3.8mm;
（B）6mm;
（C）9.6mm;
（D）5.6mm。
砖柱截面490×
620mm，柱计算高度H0=5m（两端为不动铰支座），作用有轴向力标准值Nk=300kN，设计值N=360kN，弯矩标准值Mk=29.4kN-m。
网状配筋，采用Φb4焊接网,钢筋的间距a=50mm，网的间距为4皮砖（普通粘土砖）Sn=260mm，钢筋Φb4的截面积AS=12.6mm2，ƒy=430Mpa，砖柱用MU10砖，M10混合砂浆。
回答问题38～46。
38、该砖柱的偏心距e为
（A）81.6mm;
（B）98mm;
（C）101mm;
（D）76.5mm。
39、该砖柱的相对偏心距及高厚比分别为：
（A）0.158/8.065；
（B）0.2/8.065；
（C）0.158/10.2；
（D）0.2/10.2。
40、该砖柱的网状配筋砖砌体的抗压强度设计值ƒn为
（A）4.88Mpa；
（B）2.89Mpa；
（C）2.45Mpa；
（D）1.99Mpa。
41、该砖柱的网状配筋砖砌体受压承载力jnƒnA为
（A）395kN；
（B）357.3kN；
（C）402kN；
（D）785.7kN。
42、该砖柱另一边的轴心受压承载力jnƒnA为
（B）1189kN；
（C）597kN；
（D）1205kN。
43、当偏心距e=130mm时,该网状配筋砖砌体受压构件的承载力影响系数jn为：
（A）0.62；
（B）0.53；
（C）0.42；
（D）0.48。
44、若上述条件改成砖柱的截面为490×
490、MU10砖、M5水泥砂浆。
e=98mm，网状配筋不变。
则网状配筋砖砌体的抗压强度设计值ƒn为
（A）2.243Mpa；
（B）2.299Mpa；
（C）2.386Mpa；
（D）2.89Mpa。
45、若偏心距及高厚比分别为下列数值的矩形截面砖砌体、可以采用网状配筋的为：
（A）e=0.19，β=17;
（B）e=0.16，β=16.3;
（C）e/h=0.18，β=12;
（D）e/h=0.15，β=15。
46、在网状配筋砌体中，下列那一条是错误的?
（A）网状配筋砌体中的配筋率不应小于0.1%，并不大于1%，钢筋直径宜采用3～4mm；
（B）网状配筋砌体中的砖不应低于MU10，砂浆不应低于M2.5；
（C）钢筋网的钢筋间距不应大于120mm，并不应小于30mm；
（D）钢筋网间距不应大于五皮砖并不应大于400mm。
条件:
如图所示，采用MU7.5砖，M5混合砂浆，墙厚240mm,双面粉刷自重标准值为5.24KN/m2，过梁断面为240×
250mm，梁自重标准值（包括粉刷）为1.7KN/m，在墙体A点作用力P=60kN（设计值）。
回答问题47～51。
47、梁上墙体荷重，应取
（A）0.8m高度范围内墙重；
（B）2.0m高度范围内墙重；
（C）5.0m高度范围内墙重；
（D）以跨度为2.4m、高度为0.8m的三角形墙体重量。
48、若过梁上面的荷载P作用点距过梁顶面为3m，则作用为应为:
（A）P=15kN；
（B）P=60kN；
（C）P=0；
（D）P=30kN。
49、若已知墙体A点处作用力在过梁左端的分力为40kN，墙体荷载设计值q1=5.03kN/m，过梁自重设计值q2=2.04kN/m，那么作用在过梁左端的压力为:
（A）49kN；
（B）48.4kN；
（C）50.3kN；
（D）49.7kN。
50、若梁端的有效支承长度a0=135mm，则砌体局部抗压强度提高系数γ为:
（A）1.34；
（B）1.47；
（C）1.25；
（D）1.57。
51、梁端支承处砌体的局部受压承载力是ηγƒAC为:
（A）72KN；
（B）38.8KN；
（C）102.8KN；
（D）55.5KN。
柱基础底面尺寸b×
L=3.2×
3.6m，埋深d=2.2m，埋深范围内有两层土厚度分别为h1=1.00m，h2=1.20m，重度分别为γ1=17kN/m3，γ2=16kN/m3。
持力层为粘土，重度γ3=19kN/m3，该土层孔隙比及液性指数分别见表。
孔隙比e
0.597
0.599
0.598
0.603
0.600
液性指数IL
0.252
0.249
0.250
0.258
0.246
回答问题52—56。
52、孔隙比e和液性指数IL的变异系数分别为:
（A）0.022/0.011;
（B）0.036/0.044;
（C）0.036/0.011;
（D）0.022/0.044。
53、综合变异系数δ为:
（A）0.080;
（B）0.036;
（C）0.044;
（D）0.041。
54、地基承载力基本值ƒ0为:
（A）390kPa;
（B）360kPa;
（C）295kPa;
（D）210kPa。
55、地基承载力标准值ƒk为:
（A）340kPa;
（C）342kPa;
（D）338kPa。
56、地基承载力设计值ƒ为:
（A）371kPa;
（B）374kPa;
（C）386kPa;
（D）411kPa。
某独立柱基的基底尺寸为2600mm×
5200mm，柱底荷载设计值F1=2000kN，F2=200kN，M=1000kNm，V=200kN，柱基自重设计值和复土标准值G=486.7kN，基础埋置深度和工程地质剖面如图。
回答问题57-61。
57、作用在基底处的竖向力和弯矩值为:
（A）2686.7kN/1384kN-m;
（B）2200kN/1384kN-m;
（C）2686.7kN/1124kN-m;
（D）2200kN/1260kN-m。
58、基底平均压力和基底压力最大值为:
（A）198.72/435kN/m2;
（B）162.72/316.8kN/m2;
（C）198.72/316.8kN/m2;
（D）162.72/73.52kN/m2。
59、持力层地基承载力设计值为:
（A）340kN/m2;
（B）253kN/m2;
（C）323.4kN/m2;
（D）269.5kN/m2。
60、软弱下卧层顶面处地基承载力设计值为:
（A）85kN/m2;
（B）142.6kN/m2;
（C）137.3kN/m2;
（D）91.5kN/m2。
61、软弱下卧层顶面处附加压力设计值为:
（A）40.3kN/m2;
（B）54.55kN/m2;
（C）70.3kN/m2;
（D）64.33kN/m2。
某建筑物的室内柱基础，考虑地震作用组合，其内力组合设计值，在室内地坪（0.000）处为F=820kN、M=600kN-m、V=90kN。
基底尺寸b×
L=3.0×
3.2m，基础埋深d=2.2m，G为基础自重设计值和基础上的土重标准值，G的平均重度γ=20kN/m2，建筑场地均有红粘土，其重度γ0=18kN/m3，含水比aw>
0.8，承载力标准值ƒk=160kPa。
回答问题62-64。
62、地基土承载力设计值为
（A）170kPa;
（B）196.7kPa;
（C）160kPa;
（D）202.8kPa。
63、地基土抗震承载力设计值
（A）255.7kPa;
（B）170kPa;
（D）208kPa。
64、基础底面与地基土之间零应力区长度为
（A）0.257m;
（B）0.75m;
（C）0.429m;
（D）1.07m。
某独立柱基底面尺寸b×
L=2.5m×
2.5m，柱轴向力标准值Fk=1250.0kN（算至0.00处），基础自重和覆土标准值G=250kN。
基础埋深d=2m，其它数据如图所示。
回答问题65—69:
65、按GBJ7-89规范规定，沉降计算深度应取
（A）5.40m;
（B）5.85m;
（C）5.00m;
（D）7.33m。
66、地基沉降计算深度范围内多土层压缩量之和为
（A）80.7mm;
（B）37.8mm;
（C）81.9mm;
（D）205.5mm。
67、沉降计算经验系数ψS为
（A）0.7;
（B）1.0;
（C）0.84;
（D）1.14。
68、当以上基础无相邻荷载影响，沉降计算深度结果为Zn，而Zn内在存在基岩时，沉降计算
（A）仍必须按Zn进行;
（B）可取至基岩表面;
（C）可根据基岩压缩模量的大小进行修正;
（D）可不必进行沉降计算。
69、若上部结构为框架结构，本基础有一相邻柱基，二柱基中心距离为6000mm，地基土为中压缩性土；
考虑相邻荷载影响后，本基础最终沉降量为100mm，相邻基础最终沉降量为111mm。
该建筑物的地基变形特征及允许值为
（A）局部倾斜/12mm;
（B）沉降量/120mm;
（C）沉降差/11mm;
（D）沉降差/12mm。
图示一高H=180m的钢砼烟囱。
其抗震设防烈度为8度、远震，建于Ⅱ类场地上。
已知：
烟囱的自振周期T1=2.75s，T2=0.91s。
烟囱各质点的重力荷载代表值和烟囱的第一、第二振型如图所示。
回答问题70-72。
70、第一振型参与系数γ1是
（A）2.324;
（B）2.012;
（C）2.139;
（D）2.533。
71、若第二振型参与系数γ2是-1.520，第二振型底部剪力标准值是：
（A）803kN;
（B）845kN;
（C）908kN;
（D）914kN。
72、若第一、第二振型底部剪矩标准值是M10=80144KNm，M20=41059KNm，水平地震作用下烟囱的基底弯矩设计值是：
（A）90049kN·
m;
（B）101278kN·
（C）117064kN·
（D）121203kN·
m。
图示某桥面的净空为‘净-7+2×
0.75m人行道’的钢筋混凝土T梁桥，共5根主梁，计算跨径为19.50m，设有多道横隔梁，梁的长宽比>
2。
确定荷载位于跨中时1号梁的荷载横向分布系数mc（题73--76）。
73、
1号梁横向影响线的竖标值为：
η11=0.60、η15=-0.20；
（B）η11=0.60、η15=0.20；
（C）η11=-0.20、η15=0.60；
（D）η11=0.20、η15=0.60。
74、当桥上作用的活载是汽车车轮、在横向影响线的竖标值为η11=0.60、η15=-0.20时，1号梁的横向分布系数mcq最接近的数值为：
（A）0.521;
（B）0.326;
（C）0.538;
（D）0.486。
75、当桥上作用的活载是挂车车轮、在横向影响线的竖标值为η11=0.60、η15=-0.20时，1号梁的横向分布系数mcg最接近的数值为：
（A）0.486;
（C）0.521;
（D）0.344。
76、当桥上作用的活载是人群荷载、在横向影响线的竖标值为η11=0.60、η15=-0.20时，1号梁的横向分布系数mcr最接近的数值为：
（A）0.726;
（B）0.684;
（D）0.686。
装配式T形梁桥的跨径为20m（计算跨径19.50m，主梁全长19.96m），桥面净空为‘净-7+2×
0.75m人行道’，纵、横截面和主梁尺寸如图所示。
桥上作用的活载是人群荷载p人=0.25×
7.5=1.875kN/m，1号梁在跨中的分配系数mc=0.620、支座的分配系数mo=1.422。
选择下列各
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