盘扣式梁模板支撑计算书300mm750mmWord文档下载推荐.docx
《盘扣式梁模板支撑计算书300mm750mmWord文档下载推荐.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《盘扣式梁模板支撑计算书300mm750mmWord文档下载推荐.docx（10页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
梁
1.5
板
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k（kN/m2）
3
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱不共用
梁跨度方向立柱间距la（mm）
1200
梁底两侧立柱间距lb（mm）
支撑架中间层水平杆最大竖向步距h（mm）
1500
支撑架顶层水平杆步距h'
（mm）
可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a（mm）
190
新浇混凝土楼板立柱间距l'
a（mm）、l'
b（mm）
1200、1200
混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置
居中
梁底左侧立柱距梁中心线距离（mm）
600
板底左侧立柱距梁中心线距离s1（mm）
板底右侧立柱距梁中心线距离s2（mm）
梁底增加立柱根数
1
梁底增加立柱布置方式
按梁两侧立柱间距均分
梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离（mm）
梁底支撑小梁根数
小梁两侧悬挑长度（mm）
0，0
结构表面的要求
结构表面外露
模板及支架计算依据
《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面竹胶合板
面板厚度（mm）
12
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
29
面板弹性模量E（N/mm2）
9000
取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×
12×
12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×
12/12＝144000mm4
q1＝[1.2（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4Q1k]×
b=[1.2×
（0.1+（24+1.5）×
0.75）+1.4×
3]×
1＝27.27kN/m
q2＝（G1k+（G2k+G3k）×
h）×
b=[0.1+（24+1.5）×
0.75]×
1＝19.225kN/m
1、强度验算
Mmax＝0.125q1L2＝0.125×
27.27×
0.152＝0.077kN·
m
σ＝Mmax/W＝0.077×
106/24000＝3.196N/mm2≤[f]＝29N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.521q2L4/（100EI）=0.521×
19.225×
1504/（100×
9000×
144000）＝0.039mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.375mm
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R3=0.375q1l=0.375×
0.15＝1.534kN
R2=1.25q1l=1.25×
0.15＝5.113kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'
=R3'
=0.375q2l=0.375×
0.15＝1.081kN
R2'
=1.25q2l=1.25×
0.15＝3.605kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
60×
80
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
64
小梁截面惯性矩I（cm4）
256
验算方式
三等跨连续梁
为简化计算，按三等跨连续梁计算，如下图：
q1＝max{1.534+1.2×
[（0.3-0.1）×
0.3/2+0.5×
（0.75-0.12）]+[1.2×
（0.5+（24+1.1）×
0.12）+1.4×
max[0.6-0.3/2，0.6-0.3/2]/2×
1，5.113+1.2×
（0.3-0.1）×
0.3/2}=5.149kN/m
q2＝max[1.081+（0.3-0.1）×
（0.75-0.12）+（0.5+（24+1.1）×
0.12）×
1，3.605+（0.3-0.1）×
0.3/2]＝3.635kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×
5.149×
1.22，0.5×
02]＝0.741kN·
σ＝Mmax/W＝0.741×
106/64000＝11.586N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×
1.2，5.149×
0]＝3.707kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×
3.707×
1000/（2×
80）＝1.159N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
3、挠度验算
ν1＝0.677q2l14/（100EI）＝0.677×
3.635×
12004/（100×
9350×
2560000）＝2.132mm≤[ν]＝l1/400＝1200/400＝3mm
ν2＝q2l24/（8EI）＝3.635×
04/（8×
2560000）＝0mm≤[ν]＝2l2/400＝2×
0/400＝0mm
4、支座反力计算
梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部）
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×
1.2，0.4×
1.2+5.149×
0]＝6.797kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝4.766kN，R2＝6.797kN
正常使用极限状态
R'
max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×
1.2+3.635×
0]＝4.798kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'
1＝R'
3＝4.168kN，R'
2＝4.798kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×
可调托座内主梁根数
2
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
200
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
115
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：
主梁弯矩图（kN·
m）
σ＝Mmax/W＝0.235×
106/4490＝52.248N/mm2≤[f]=200N/mm2
主梁剪力图（kN）
Vmax＝2.178kN
τmax＝2Vmax/A=2×
2.178×
1000/424＝10.275N/mm2≤[τ]＝115N/mm2
主梁变形图（mm）
νmax＝0.083mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm
七、立柱验算
钢管类型
B-LG-2500（Φ48X3.2X2500）
立柱截面面积A（mm2）
450
回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4730
抗压强度设计值f（N/mm2）
支架自重标准值q（kN/m）
0.15
hmax=max（ηh,h'
+2ka）=max（1.2×
1500,1500+2×
0.7×
190）=1800mm
λ=hmax/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.386
1、风荷载计算
Mw＝0.9×
1.4×
ωk×
la×
h2/10＝0.9×
0.18×
1.2×
1.52/10＝0.061kN·
2、稳定性计算
根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：
q1＝[1.2×
0.75）+0.9×
1＝26.85kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.407kN，R2＝15.338kN，R3＝0.407kN
立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3]+0.15×
（5.5-0.75）+Mw/lb＝max[0.407，15.338，0.407]+0.712+0.061/1.2＝16.153kN
f＝N/（φA）+Mw/W＝16152.904/（0.386×
450）+0.061×
106/4730000＝93.006N/mm2≤[f]＝200N/mm2
八、可调托座验算
荷载传递至立杆方式
可调底座
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
由"
主梁验算"
一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]×
2＝15.509kN≤[N]＝30kN
十、立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：
Pk=Nk/A≤fg
式中：
Pk——立杆基础底面处的平均压力标准值（kPa）；
Nk——上部结构传至立杆基础顶面的轴向力标准值（kN）；
A——基础底面面积（m2）；
fg——地基承载力特征值（kPa），应按国家现行标准《建筑地基基础设计规范》GB50007规定采用。
地基承载力特征值的取值应符合下列规定：
1当为天然地基时，应按地质勘察报告选用；
当为回填土地基时，应对地
质勘察报告提供的回填土地基承载力特征值乘以折减系数0.4；
2由载荷试验或工程经验确定。
本工程房心回填土为粉质粘性土，地质勘探报告提供的回填土地基承载力特征值为180kpa。
Pk=Nk/A=16.15/0.25=64.6＜0.4×
180=72kpa
地基承载力满足要求！
升级会员 