施工方案塔吊基础施工方案35Word格式文档下载.docx
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2。
20
1。
99
1.82
1.53
30
四倍率
2.67
2.38
14
93
76
60
24
四、前期准备
1、根据方案在现场对塔吊进行准确定位。
2、为满足塔吊正常工作，塔吊必须配备专用电箱，电箱距塔吊中心不得大于5米，距离塔吊不得大于3米）.
3、根据塔吊基础布筋图准备钢筋砼等材料。
4、提供场地,便于塔吊部件的摆放和汽车吊的入场选位。
五、施工工艺
1、土方开挖、垫层浇筑
根据本工程的实际情况，土方开挖采用机械开挖.当挖到塔吊基坑设计标高200mm处，人工清除基坑底土方,修底铲平，立即通知业主、监理检查土质情况，合格后立即施工100mm厚C15砼垫层，防止基坑暴晒及地下水浸泡基础,出现塌方现象。
2、模板制安
根据塔吊基础图,精心组织人力按要求配置模板。
施工定位点在垫层面上弹出塔吊基础边框线,及时安排人员采用九层板、钢管搭设模板,模板搭设保证稳定，防止混凝土浇筑过程中涨模、位移等现象出现。
3、基础钢筋施工（详见塔吊基础配筋图）
序号
型号
高度
长度
数量
①
Φ25
1.0m
4920
②
0m
③
Φ12
1240
144
基础预埋件平面布置图
1-1剖面图
根据本塔吊生产厂家所提供的基础图及现场实际情况，每台塔吊基础承台截面尺寸均为5m×
5m，塔吊基础承台高度均为1000mm，具体设计详塔吊基础图。
塔吊平面布置详见平面布置图
塔吊基础底深度不得高于旁边楼层基础底标高，如北—10#塔吊基础为位于10#楼旁边的独立基础，为确保10＃楼土方回填，当10＃塔吊基础施工完毕后,在塔吊基础上加砌370厚挡土墙，长度为3m，宽度为3m，高度至现场场地标高。
并在四个角点设置500×
500的端柱，砌筑后，四周按照设计基层回填土要求进行周边土方的回填.具体详见下图。
塔吊基础平面图
4、埋设预埋件
塔身的预埋位置是本工程最关键一步，它的定位直接影响塔吊的安置，因此在对塔身的定位埋设严格按设计图。
用钢筋和定位磨具与基础钢筋焊接来固定地角螺栓，严格检查控制螺栓平面定位与标高,并且与基础钢筋及马凳焊在一起，防止在浇筑砼时引起塔身的位置偏移.
5、混凝土浇筑
塔吊基础钢筋绑扎完毕并经质量员验收合格后，报请专业监理工程师进行验收，验收通过方可浇筑C35混凝土。
基础砼的浇筑应严格按照砼浇筑的施工工艺要求进行操作，在浇筑过程中必须加强对预埋件的观测，防止预埋节的偏移。
如果出现预埋节偏移必须随时发现随时整改,确保预埋节的位置正确。
在混凝土浇筑过程中随机见证取样试块二组（一组标养、一组同条件）。
6、技术要求
（1）地基的承压能力不得低于0.16Mpa;
（2）塔吊基础砼标号不应低于C35。
（3）预埋节的位置、标高和垂直度以及施工工艺符合出厂说明书要求。
（4）基础施工完毕，经验收合格后方可使用.
7、成品保护
（1）钢筋绑扎完后，应采取保护措施，防止钢筋变形、位移；
（2）浇筑砼时，严禁机械碰撞预埋件，如碰动应按设计位置重新固定牢靠并校验;
（3）各工种操作人员不准任意掰动切割钢筋；
（4）砼浇筑后注意加强混凝土的养护.
六、基础施工要求及注意事项
1、施工要求
1）、本方案执行前必须经过监理单位和工程设计单位的批准;
2）、留出安装作业面，大小要满足25吨汽车吊站位以及塔吊起重臂的拼装；
3）、定位必须按图纸进行严格施工；
4）、先铺设基础底钢筋网片，然后安放马凳和预埋节与钢筋绑扎同步进行,马凳必须与塔吊基础主筋焊接牢固,避免因震动跑偏；
5）、基础采用C35混凝土,并捣实，确保预埋节水平度在1‰内；
6）、当混凝土强度达到80%以上，方能安装塔吊；
7）、做两组防雷接地，接地电阻不大于4Ω。
提供70KW的塔机专用电源,单独拉设配电箱.防雷接地做法：
用两块—4×
100的钢板立埋于基础旁边，用镀锌扁铁与塔基标准节Ⅱ连接。
8）塔基混凝土浇筑前，必须对钢筋和标准节埋入深度安装尺寸进行隐蔽验收,并作好隐蔽资料，经监理确认合格后才能进行下道工序施工。
2、安装注意事项
1）塔机供电电源为三相五线制，必须采用接地保护，零线不接塔身,重复接地的接地电阻不得大于4Ω。
2）塔机的臂长范围外的5～10米不应有高、低压电线杆（低压5米，高压10米）。
3、塔吊的基础积水处理措施
塔吊基础四周挡土墙施工结束后在基础里面放置自动抽水泵,当塔吊基础存在积水情况将自动抽水。
（详见塔吊基础积水处理图）
七、施工技术资料准备
塔吊基础验收时应提交下列资料
1、地基承载力报告；
2、钢筋检验报告;
3、塔吊基础钢筋隐蔽验收记录；
4、塔吊基础混凝土强度报告;
5、混凝土配合比报告，及原材料检验报告；
6、本施工方案等。
八、安全管理措施
1、塔吊安装（拆除）严格按照塔吊安装（拆除）操作顺序进行操作，在安装（拆除）过程中禁止违章操作。
2、塔吊司机必须具有上岗证，持证上岗；
塔吊司机负责让掉的日常维护与保养,协同我方安全员定期或异常情况下对塔吊进行检查，主要检查机械零部件的使用情况,安全防护、基础的不均匀沉降情况。
3、安装使用前必须有动力管理部门组织检查验收，合格后方可用于施工。
4、塔臂旋转范围内高压线附近做好红色标识,塔吊吊装物体时必须避开高压线。
5、搭、拆和顶升时必须设安全区,并有专人指挥.
6、塔机司机必须遵守“十不吊”要求。
7、塔机吊物时要避免或尽量不要将吊物从临时设施上方越过.
8、拆、搭、顶升时必须设安全区，并有专人指挥。
9、风速超过六级，禁止吊物、顶升，需要更换或排放塔机上的油料时必须在无风条件下进行，并将油料放到容器内回收。
10、机械在使用过程中，必须注意临塔的动态,信号员在发出启动信号之前，要观察相邻塔机臂方向移动,根据情况发出启动信号；
在塔机臂移动过程中，塔司也要密切注意临塔臂的移动情况，一旦发现两个塔机臂要出现相碰情况，立即停止移动或反方向移动塔基臂。
11、作业应在白天进行,当遇大风、浓雾和雨雪等恶劣天气时,应停止作业;
遇到紧急情况，如停电、机械故障等,短时间不能继续作业的，必须使已拆装的部位达到稳定状态并固定牢靠，经检查确认无隐患后，方可停止作业。
12、安装作业人员在进入施工现场后应床带安全防护用品，高出作业时应系好安全带，熟悉并认真执行拆装工艺和操作规程，当发现异常情况或疑难问题时，应及时向技术负责人反映，不得自行其是，防止处理不当造成的事故.
13、吊安装过程中，必须分阶段进行技术检验，整机安装完毕后，应进行整机技术检验和调整，各机构动作应正确、平稳、无异常响动，制动可靠，各安全装置林敏有效；
无荷载情况下,塔身和基础平面的垂直度允许偏差为千分之四，经分阶段及整机检验合格后，应填写检验记录（即入账表），经技术负责人审核签证后,方可交付使用。
九、计算书
TC5613
（一）、参数信息
塔吊型号:
TC5613，塔吊起升高度H：
120.00m,
塔身宽度B:
1.6m，基础埋深d:
大于2.00m，
自重G：
487.5kN，基础承台厚度hc：
00m，
最大起重荷载Q:
60kN，基础承台宽度Bc:
5.00m，
混凝土强度等级：
C35，钢筋级别:
RRB400，
基础底面配筋直径：
25mm额定起重力矩Me：
800kN·
m,
标准节长度b：
8m,基础所受的水平力P：
18.5kN，
主弦杆材料：
角钢/方钢，宽度/直径c：
12mm,
所处城市：
安徽合肥市，基本风压ω0：
0。
35kN/m2，
地面粗糙度类别：
C类有密集建筑群的城市郊区,风荷载高度变化系数μz：
1.54。
（二）、塔吊对交叉梁中心作用力的计算
1、塔吊竖向力计算
塔吊自重：
G=487.5kN；
塔吊最大起重荷载：
Q=60kN;
作用于塔吊的竖向力：
Fk＝G＋Q＝487.5＋60＝547.5kN；
2、塔吊风荷载计算
依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数：
地处安徽合肥市，基本风压为ω0=0.35kN/m2；
查表得：
风荷载高度变化系数μz=1.54；
挡风系数计算：
φ=[3B+2b+（4B2+b2）1/2］c/（Bb）=［（3×
6+2×
1.8+（4×
1.62+1。
82）0.5）×
012]/（1.6×
1.8）=0.05
因为是角钢/方钢，体型系数μs=2。
9；
高度z处的风振系数取:
βz=1.0；
所以风荷载设计值为:
ω=0.7×
βz×
μs×
μz×
ω0=0.7×
1.00×
9×
1.54×
35=1。
094kN/m2；
3、塔吊弯矩计算
风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：
Mω=ω×
φ×
B×
H×
5=1。
094×
0.05×
6×
120×
0.5=491.5kN·
m;
Mkmax＝Me＋Mω＋P×
hc＝800＋491。
5＋18.5×
1＝1310kN·
（三）、塔吊抗倾覆稳定验算
基础抗倾覆稳定性按下式计算：
e＝Mk/（Fk+Gk）≤Bc/3
式中e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；
Mk──作用在基础上的弯矩；
Fk──作用在基础上的垂直载荷;
Gk──混凝土基础重力，Gk＝25×
5×
1=625kN;
Bc──为基础的底面宽度;
计算得：
e=1310/（547。
5+625）=1.117m<
5/3=1。
667m；
基础抗倾覆稳定性满足要求!
（四）、地基承载力验算
依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第5。
2条承载力计算.
计算简图：
混凝土基础抗倾翻稳定性计算:
e=1.117m>
5/6=0。
833m
地面压应力计算：
Pk＝（Fk+Gk）/A
Pkmax＝2×
（Fk＋Gk）/（3×
a×
Bc）
式中Fk──作用在基础上的垂直载荷;
Gk──混凝土基础重力；
a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离（m），按下式计算:
a＝Bc/20.5－Mk/（Fk＋Gk）＝5/20。
5-1310/（547。
5+625）=2.42m。
Bc──基础底面的宽度,取Bc=5m；
不考虑附着基础设计值：
Pk＝（547。
5＋625）/52＝46。
9kPa
Pkmax=2×
（547。
5+625）/（3×
42×
5）=64.6kPa；
地基承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第5。
3条.
计算公式如下：
fa=fak+ηbγ（b-3）+ηdγm（d—0.5）
fa--修正后的地基承载力特征值（kN/m2）；
fak-—地基承载力特征值，按本规范第5。
2.3条的原则确定；
取160.000kN/m2;
ηb、ηd-—基础宽度和埋深的地基承载力修正系数;
γ--基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度,取20。
000kN/m3;
b—-基础底面宽度（m），当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取5。
000m；
γm——基础底面以上土的加权平均重度,地下水位以下取浮重度,取20.000kN/m3;
d-—基础埋置深度（m）取2。
解得地基承载力设计值：
fa=208。
000kPa;
实际计算取的地基承载力设计值为:
地基承载力特征值fa大于压力标准值Pk=47.848kPa，满足要求!
地基承载力特征值1.2×
fa大于偏心矩较大时的压力标准值Pkmax=64.6kPa，满足要求！
（五）、基础受冲切承载力验算
依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第8。
7条。
验算公式如下:
F1≤0。
7βhpftamho
式中βhp--受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时,βhp取1。
当h大于等于2000mm时，βhp取0.9，其间按线性内插法取用；
取βhp=0。
98;
ft—-混凝土轴心抗拉强度设计值；
取ft=1.57MPa;
ho-—基础冲切破坏锥体的有效高度；
取ho=0。
95m；
am——冲切破坏锥体最不利一侧计算长度;
am=（at+ab）/2；
am=［1。
60+（1。
60+2×
0.95）]/2=2.55m;
at—-冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时,取柱宽（即塔身宽度）；
取at＝1.6m;
ab——冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内,计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；
ab=1。
0.95=3.50;
Pj--扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力;
取Pj=71。
72kPa；
Al-—冲切验算时取用的部分基底面积；
Al=5.00×
（5。
00-3。
50）/2=3.75m2
Fl--相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。
Fl=PjAl；
Fl=71。
72×
3。
75=268.94kN。
允许冲切力：
7×
98×
57×
2550。
00×
950.00=2609080.95N=2609.08kN〉Fl=268。
94kN；
实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！
（六）、承台配筋计算
1.抗弯计算
依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2002）第8.2.7条。
计算公式如下:
MI=a12[（2l+a'
）（Pmax+P—2G/A）+（Pmax-P）l]/12
式中：
MI—-任意截面I—I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；
a1—-任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离;
取a1=（Bc—B）/2＝（5.00-1。
60）/2=1。
70m；
Pmax--相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取71。
72kN/m2；
P--相应于荷载效应基本组合时在任意截面I—I处基础底面地基反力设计值,P＝Pmax×
（3×
a－al）/3×
a＝71.72×
6—1.7）/（3×
1.6）=46.318kPa；
G—-考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1。
35×
25×
Bc×
hc=1。
5。
00=843。
75kN/m2；
l--基础宽度，取l=5。
00m;
a-—塔身宽度，取a=1。
60m；
a’--截面I—I在基底的投影长度,取a’=1.60m。
经过计算得MI=1。
702×
［（2×
00+1。
60）×
（71。
72+46。
32—2×
843。
75/5.002）+（71.72—46.32）×
5.00]/12=171。
77kN·
m.
配筋面积计算
αs=M/（α1fcbh02）
ζ=1-（1-2αs）1/2
γs=1—ζ/2
As=M/（γsh0fy）
式中，αl-—当混凝土强度不超过C50时,α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时,取为0。
94，期间按线性内插法确定，取αl=1。
00；
fc——混凝土抗压强度设计值，查表得fc=16。
70kN/m2；
ho—-承台的计算高度,ho=0。
95m。
经过计算得:
αs=171。
77×
106/（1。
16。
70×
103×
（0。
95×
103）2）=0.002；
ξ=1—（1—2×
0.002）0.5=0.002;
γs=1—0.002/2=0.999；
As=171。
106/（0.999×
0.95×
360.00）=502。
82mm2。
由于最小配筋率为0.15％,所以最小配筋面积为:
5000。
1000。
0.15%=7500。
00mm2.
故取As=7500.00mm2。
建议配筋值：
RRB400钢筋，承台底筋、面筋双层双向，直径25MM，共96跟.
TC5610
40。
00m,
1.6m,基础埋深d：
大于2。
456kN，基础承台厚度hc：
60kN，基础承台宽度Bc：
25mm基础所受的水平力P:
额定起重力矩Me：
m,标准节长度b:
8m,
角钢/方钢,宽度/直径c：
12mm，
C类有密集建筑群的城市郊区，风荷载高度变化系数μz：
塔吊自重:
G=456kN；
Q=60kN；
Fk＝G＋Q＝456＋60＝516kN；
依据《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）中风荷载体型系数：
地处安徽合肥市,基本风压为ω0=0.35kN/m2；
φ=[3B+2b+（4B2+b2）1/2]c/（Bb）=［（3×
1.6+2×
1.62+1.82）0。
5）×
0.012］/（1。
8）=0。
05
高度z处的风振系数取：
βz=1。
0;
所以风荷载设计值为：
ω=0。
54×
0.35=1。
094kN/m2;
0.5=1.094×
05×
40×
5=70kN·
hc＝800＋70＋18。
1＝888。
5kN·
Mk──作用在基础上的弯矩;
Fk──作用在基础上的垂直载荷；
1=625kN；
e=888.5/（70+625）=1.28m〈5/3=1。
基础抗倾覆稳定性满足要求！
依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第5.2条承载力计算.
计算简图:
混凝土基础抗倾翻稳定性计算：
e=1。
117m>
式中Fk──作用在基础上的垂直载荷；
a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离（m），按下式计算：
a＝Bc/20.5－Mk/（Fk＋Gk）＝5/20.5-888.5/（70+625）=2。
28m。
Bc──基础底面的宽度，取Bc=5m;
Pk＝（70＋625）/52＝27。
8kPa
（70+625）/（3×
2.28×
5）=40。
6kPa；
fa=fak+ηbγ（b-3）+ηdγm（d-0.5）
fak--地基承载力特征值，按本规范第5.2.3条的原则确定；
取160。
000kN/m2；
ηb、ηd—-基础宽度和埋深的地基承载力修正系数;
γ—-基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度,取20.000kN/m3；
b-—基础底面宽度（m）,当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值,取5。
000m;
γm——基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3;
d—-基础埋置深度（m）取2。
fa=208.000kPa；
实际计算取的地基承载力设计值为：
地基承载力特征值fa大于压力标准值Pk=47。
848kPa,满足要求！
地基承载力特征值1。
2×
fa大于偏心矩较大时的压力标准值Pkmax=40.6kPa,满足要求！
验算公式如下：
F1≤0.7βhpftamho
式中βhp-—受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，βhp取1.0。
当h大于等于2000mm时，βhp取0。
9，其间按线性内插法取用；
ft--混凝土轴心抗拉强度设计值；
取ft=1。
57MPa；
ho—-基础冲切破坏锥体的有效高度;
am-—冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；
am=[1.60+（1。
95）］/2=2。
55m;
at—-冲切破
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