梁模板支撑钢管Word文档下载推荐.docx
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(2)底模板验算
第一层龙骨间距L=250mm,计算跨数5跨;
底模厚度h=18mm,板模宽度b=300mm。
W=bh2/6=300×
182/6=16200mm3,I=bh3/12=300×
183/12=145800mm4。
1)抗弯强度验算
弯矩系数KM=-0.105
Mmax=KMq1L2=-0.105×
8.65×
2502=-56766N.mm=-0.06kN.m
σ=Mmax/W=56766/16200=3.50N/mm2
梁底模抗弯强度σ=3.50N/mm2<fm=13.00N/mm2,满足要求。
2)抗剪强度验算
剪力系数KV=0.606
Vmax=KVq1L=0.606×
250=1310N=1.31kN
τ=3Vmax/(2bh)=3×
1310/(2×
300×
18)=0.36N/mm2
梁底模抗剪强度τ=0.36N/mm2<fv=1.40N/mm2,满足要求。
3)挠度验算
q2=6.51kN/m;
挠度系数Kυ=0.644
υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×
6.51×
2504/(100×
6000×
145800)=0.19mm
[υ]=L/250=250/250=1.00mm
梁底模挠度υmax=0.19mm<[υ]=1.00mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图:
(3)第一层龙骨验算
钢管横向间距L=600mm,C=300mm、γ=300/600=0.50。
第一层龙骨采用木枋b=80mm,h=80mm;
W=bh2/6=80×
802/6=85333mm3;
I=bh3/12=80×
803/12=3413333mm4。
a、梁传荷载计算
q=q1×
第一层龙骨间距/梁宽=8.65×
250/300=7.21kN/m
Mq=qcL(2-γ)/8=7.21×
300/1000×
600/1000×
(2-0.50)/8=0.24kN.m
b、板传荷载计算
板重量=1.2×
(板厚度×
25+模板重)+1.4×
活载
=1.2×
(0.30×
25+0.30)+1.4×
2.50=12.86kN/m2
板传递到第一层龙骨的荷载P=250/1000×
250/1000×
12.86=0.80kN
a=1/2×
(L-c)=1/2×
(600-300)=150mm=0.15m,a/L=150/600=0.25
Mp=P×
a=0.80×
0.15=0.12kN.m
Mmax=Mq+Mp=(0.24+0.12)×
106=360000N.mm=0.36kN.m
σ=Mmax/W=360000/85333=4.22N/mm2
第一层龙骨抗弯强度σ=4.22N/mm2<fm=13.00N/mm2,满足要求。
Vmax=1/2×
q×
梁宽+P=0.5×
7.21×
300/1000+0.80=1.88kN
1.88×
1000/(2×
80×
80)=0.44N/mm2
第一层龙骨抗剪强度τ=0.44N/mm2<fv=1.40N/mm2,满足要求。
q’=q2×
第一层龙骨间距/梁宽=6.51×
250/300=5.43N/mm
υq=q’cL3×
(8-4γ2+γ3)/(384EI)
=5.43×
6003×
(8-4×
0.502+0.503)/(384×
9000×
3413333)=0.21mm
υp=PaL2×
(3-4×
(a/L)2)/(24EI)
=0.80×
1000×
150×
6002×
(3-4×
0.252)/(24×
3413333)=0.16mm
υmax=υq+υp=0.21+0.16=0.37mm
[υ]=L/250=600/250=2.40mm
第一层龙骨挠度υmax=0.37mm<[υ]=2.40mm,满足要求。
(4)第二层龙骨验算
钢管纵向间距1000mm,计算跨数5跨;
第二层龙骨采用双钢管,Φ48×
3.5;
W=10160.00mm3,I=243800.00mm4,A=4.89cm2;
P=V=1/2×
300/1000+0.80=1885N=1.89kN
弯矩系数KM=-0.395
Mmax=KmPL=-0.395×
1.89×
1000=-746550N.mm=-0.75kN.m
σ=Mmax/W=746550/10160=73.48N/mm2
第二层龙骨抗弯强度σ=73.48N/mm2<f=205.00N/mm2,满足要求。
剪力系数KV=1.895
Vmax=KVP=1.895×
1.89=3.58kN
3.58×
1000/(2×
2×
489.00)=5.49N/mm2
第二层龙骨抗剪强度τ=5.49N/mm2<fv=125.00N/mm2,满足要求。
3)挠度强度验算
挠度系数Kυ=2.481
P’=V=1/2×
梁宽+P板重=0.5×
5.43×
300/1000+0.80=1.61kN
υmax=KυP’L3/(100EI)=2.481×
1.61×
10003/(100×
206000×
243800)=0.80mm
[υ]=L/250=1000/250=4.00mm
第二层龙骨挠度υmax=0.80mm<[υ]=4.00mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图:
3.支撑强度验算
(1)荷载计算
传至每根钢管立柱最大支座力的系数为4.494
每根钢管承载NQK1=4.494×
1890=8494N
每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):
NQK2=1.4×
0.60×
1.00×
1000=840N
每根钢管承载荷载NQK=NQK1+NQK2=8494+840=9334N
钢管重量0.0368kN/m,立杆重量=0.0368×
3.7×
1000=136N
水平拉杆3层,拉杆重量=3×
1.60×
0.0368=177N
扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.60×
3=44N
支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=136+177+44=357N
钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2×
357+9334=9762N
(2)钢管立杆长细比验算
L0=h=1.50m,钢管的i=1.58cm,λ=L0/i=150.00/1.58=94.94
钢管立杆长细比94.94<150,满足要求。
(3)钢管立杆稳定性验算
=0.626,P=N/(
A)=9762/(0.626×
489.00)=31.89N/mm2
钢管立杆稳定性计算31.89N/mm2<205.00N/mm2,满足要求。
4.支撑支承面验算
钢管立杆设配套底座100×
100mm,支承面为(按C30考虑)混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为:
F=9.76kN
(1)支承面受冲切承载力验算
βS=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,η=0.4+1.2/βS=1.00
σpc,m=1.00N/mm2,Um=4×
(100+105)=820mm,βh=1.00
(0.7βhft+0.15σpc,m)ηUmhO
=[(0.7×
1×
1.43+0.15×
1)×
820×
105]/1000=99.10kN
钢管支承面受冲切承载力99.10kN>9.76kN,满足要求。
(2)支承面局部受压承载力验算
Ab=(0.10×
3)×
(0.10×
3)=0.09m2,Al=0.10×
0.10=0.01m2
βl=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.85×
14300=12155kN/m2,ω=0.75
ωβlfccAl=0.75×
3×
12155×
0.01=273.49kN
支承面局部受压承载力F=273.49kN>9.76kN,满足要求。
5.侧模板验算
1)新浇砼的侧压力
F1=0.22γ×
200/(T+15)β1β2V1/2
=0.22×
24.00×
5.00×
1.20×
1.15×
2.500.5=57.60kN/m2
(γ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.5T=25.0℃)
F2=γH=24×
梁高=24×
0.80=19.20kN/m2
F1、F2两者取小值F=19.20kN/m2,有效压头高度=F/γ=0.80m。
2)荷载计算
荷载类型 标准值 单位分项系数设计值单位
①新浇混凝土的侧压力F 19.20 kN/m2 γG=1.2 23.04 kN/m2
②振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2 γQ=1.4 5.60 kN/m2
梁侧模和侧肋强度荷载组合①+② 28.64kN/m2
梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2 19.20kN/m2
(2)侧模板强度验算
取竖肋间距L=250mm,计算跨数5跨;
木模板厚度h=18mm;
W=bh2/6=500×
182/6=27000mm3,I=bh3/12=500×
183/12=243000mm4。
q=28.64×
(800-300)/1000=14.32kN/m=14.32N/mm
Mmax=KMqL2=-0.105×
14.32×
2502=-93975N.mm=-0.09kN.m
σ=Mmax/W=93975/27000=3.48N/mm2
侧模抗弯强度σ=3.48N/mm2<fm=13.00N/mm2,满足要求。
抗剪系数KV=0.606
Vmax=KVqL=0.606×
250/1000=2.17kN
2.17×
18×
500)=0.36N/mm2
侧模抗剪强度τ=0.36N/mm2<fv=1.40N/mm2,满足要求。
q,=19.20×
(800-300)/1000=9.60kN/m=9.60N/mm,挠度系数Kυ=0.644
挠度υmax=Kυq,L4/100EI=0.644×
9.60×
243000)=0.17mm
侧模挠度υmax=0.17mm<[υ]=1.00mm,满足要求。
(3)对拉螺栓计算
Fs=0.95×
(γGF+γQQ2k)=0.95×
28.64=27.21kN/m2;
设1排对拉螺栓,螺栓横向间距a=500mm=0.50m,竖向间距b=(800-300)/2=250mm=0.25m,N=abFs=0.50×
0.25×
27.21=3.40kN;
对拉螺栓φ12,容许拉力[Ntb]=12.90kN
对拉螺栓受力3.40kN<容许拉力12.90kN,满足要求。
(4)侧肋强度验算
计算跨度250mm;
跨数2跨。
木枋尺寸b=80mm,h=80mm;
W=bh2/6=80×
802/6=85333mm3,I=bh3/12=80×
803/12=3413333mm4。
250/1000=7.16N/mm;
弯矩系数KM=-0.125
Mmax=KMqL2=-0.125×
7.16×
2502=-55938N.mm=-0.06kN.m
σ=Mmax/W=55938/85333=0.66N/mm2
侧肋抗弯强度σ=0.66N/mm2<fm=13.00N/mm2,满足要求。
剪力系数KV=0.625
Vmax=KVqL=0.625×
250/1000=1.12kN
1.12×
80)=0.26N/mm2
侧肋抗剪强度τ=0.26N/mm2<fv=1.40N/mm2,满足要求。
250/1000=4.80N/mm;
挠度系数Kυ=0.521
挠度υmax=Kυq,L4/100EI=0.521×
4.80×
3413333)=0mm
侧肋挠度υmax=0mm<[υ]=1.00mm,满足要求。
6.计算结果
第一层龙骨80×
80mm木枋@250mm,第二层龙骨双钢管Φ48×
3.5@600mm;
钢管纵向@1000mm,钢管横向@600mm,底模厚度18mm;
竖肋80×
80mm木枋@250mm,对拉螺栓1排φ12,横向间距500mm,采用双钢管作为横檩,用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,侧模厚度18mm。