梁模板支撑钢管Word文档下载推荐.docx

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（2）底模板验算

第一层龙骨间距L=250mm，计算跨数5跨；

底模厚度h=18mm，板模宽度b=300mm。

W=bh2/6=300×

182/6=16200mm3，I=bh3/12=300×

183/12=145800mm4。

1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.105

Mmax=KMq1L2=-0.105×

8.65×

2502=-56766N.mm=-0.06kN.m

σ=Mmax/W=56766/16200=3.50N/mm2

梁底模抗弯强度σ=3.50N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.606

Vmax=KVq1L=0.606×

250=1310N=1.31kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×

1310/（2×

300×

18）=0.36N/mm2

梁底模抗剪强度τ=0.36N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

q2=6.51kN/m；

挠度系数Kυ=0.644

υmax=Kυq2L4/（100EI）=0.644×

6.51×

2504/（100×

6000×

145800）=0.19mm

[υ]=L/250=250/250=1.00mm

梁底模挠度υmax=0.19mm＜[υ]=1.00mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

（3）第一层龙骨验算

钢管横向间距L=600mm，C=300mm、γ=300/600=0.50。

第一层龙骨采用木枋b=80mm，h=80mm；

W=bh2/6=80×

802/6=85333mm3；

I=bh3/12=80×

803/12=3413333mm4。

a、梁传荷载计算

q=q1×

第一层龙骨间距/梁宽=8.65×

250/300=7.21kN/m

Mq=qcL（2-γ）/8=7.21×

300/1000×

600/1000×

（2-0.50）/8=0.24kN.m

b、板传荷载计算

板重量=1.2×

（板厚度×

25＋模板重）＋1.4×

活载

=1.2×

（0.30×

25+0.30）+1.4×

2.50=12.86kN/m2

板传递到第一层龙骨的荷载P=250/1000×

250/1000×

12.86=0.80kN

a=1/2×

（L-c）=1/2×

（600-300）=150mm=0.15m,a/L=150/600=0.25

Mp=P×

a=0.80×

0.15=0.12kN.m

Mmax=Mq＋Mp=（0.24+0.12）×

106=360000N.mm=0.36kN.m

σ=Mmax/W=360000/85333=4.22N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=4.22N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

Vmax=1/2×

q×

梁宽＋P=0.5×

7.21×

300/1000+0.80=1.88kN

1.88×

1000/（2×

80×

80）=0.44N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=0.44N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

q’=q2×

第一层龙骨间距/梁宽=6.51×

250/300=5.43N/mm

υq=q’cL3×

（8-4γ2＋γ3）/（384EI）

=5.43×

6003×

（8-4×

0.502+0.503）/（384×

9000×

3413333）=0.21mm

υp=PaL2×

（3-4×

（a/L）2）/（24EI）

=0.80×

1000×

150×

6002×

（3-4×

0.252）/（24×

3413333）=0.16mm

υmax=υq＋υp=0.21+0.16=0.37mm

[υ]=L/250=600/250=2.40mm

第一层龙骨挠度υmax=0.37mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。

（4）第二层龙骨验算

钢管纵向间距1000mm，计算跨数5跨；

第二层龙骨采用双钢管，Φ48×

3.5；

W=10160.00mm3，I=243800.00mm4，A=4.89cm2；

P=V=1/2×

300/1000+0.80=1885N=1.89kN

弯矩系数KM=-0.395

Mmax=KmPL=-0.395×

1.89×

1000=-746550N.mm=-0.75kN.m

σ=Mmax/W=746550/10160=73.48N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=73.48N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=1.895

Vmax=KVP=1.895×

1.89=3.58kN

3.58×

1000/（2×

2×

489.00）=5.49N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=5.49N/mm2＜fv=125.00N/mm2,满足要求。

3）挠度强度验算

挠度系数Kυ=2.481

P’=V=1/2×

梁宽＋P板重=0.5×

5.43×

300/1000+0.80=1.61kN

υmax=KυP’L3/（100EI）=2.481×

1.61×

10003/（100×

206000×

243800）=0.80mm

[υ]=L/250=1000/250=4.00mm

第二层龙骨挠度υmax=0.80mm＜[υ]=4.00mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

3.支撑强度验算

（1）荷载计算

传至每根钢管立柱最大支座力的系数为4.494

每根钢管承载NQK1=4.494×

1890=8494N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:

NQK2=1.4×

0.60×

1.00×

1000=840N

每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK2=8494+840=9334N

钢管重量0.0368kN/m,立杆重量=0.0368×

3.7×

1000=136N

水平拉杆3层,拉杆重量=3×

1.60×

0.0368=177N

扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.60×

3=44N

支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=136+177+44=357N

钢管轴向力N＝1.2NGK+NQK=1.2×

357+9334=9762N

（2）钢管立杆长细比验算

L0=h=1.50m,钢管的i=1.58cm,λ=L0/i=150.00/1.58=94.94

钢管立杆长细比94.94＜150,满足要求。

（3）钢管立杆稳定性验算

=0.626,P=N/（

A）=9762/（0.626×

489.00）=31.89N/mm2

钢管立杆稳定性计算31.89N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。

4.支撑支承面验算

钢管立杆设配套底座100×

100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：

F=9.76kN

（1）支承面受冲切承载力验算

βS=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00

σpc,m=1.00N/mm2,Um=4×

（100+105）=820mm,βh=1.00

（0.7βhft＋0.15σpc,m）ηUmhO

=[（0.7×

1×

1.43+0.15×

1）×

820×

105]/1000=99.10kN

钢管支承面受冲切承载力99.10kN＞9.76kN,满足要求。

（2）支承面局部受压承载力验算

Ab=（0.10×

3）×

（0.10×

3）=0.09m2,Al=0.10×

0.10=0.01m2

βl=（Ab/Al）0.5=3,fcc=0.85×

14300=12155kN/m2,ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×

3×

12155×

0.01=273.49kN

支承面局部受压承载力F=273.49kN＞9.76kN,满足要求。

5.侧模板验算

1）新浇砼的侧压力

F1=0.22γ×

200/（T+15）β1β2V1/2

=0.22×

24.00×

5.00×

1.20×

1.15×

2.500.5=57.60kN/m2

（γ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.5T=25.0℃）

F2=γH=24×

梁高=24×

0.80=19.20kN/m2

F1、F2两者取小值F=19.20kN/m2，有效压头高度=F/γ=0.80m。

2）荷载计算

荷载类型　　　　　　　标准值　单位分项系数设计值单位

①新浇混凝土的侧压力F　　　19.20　kN/m2　γG=1.2　23.04　kN/m2

②振捣混凝土产生的荷载Q2K　4.00　　kN/m2　　γQ=1.4　　5.60　kN/m2

梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②　　　　　　　　　　　　　　　28.64kN/m2

梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2　　　　　　　　　　　　　19.20kN/m2

（2）侧模板强度验算

取竖肋间距L=250mm，计算跨数5跨；

木模板厚度h=18mm；

W=bh2/6=500×

182/6=27000mm3，I=bh3/12=500×

183/12=243000mm4。

q=28.64×

（800-300）/1000=14.32kN/m=14.32N/mm

Mmax=KMqL2=-0.105×

14.32×

2502=-93975N.mm=-0.09kN.m

σ=Mmax/W=93975/27000=3.48N/mm2

侧模抗弯强度σ=3.48N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

抗剪系数KV=0.606

Vmax=KVqL=0.606×

250/1000=2.17kN

2.17×

18×

500）=0.36N/mm2

侧模抗剪强度τ=0.36N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

q，=19.20×

（800-300）/1000=9.60kN/m=9.60N/mm，挠度系数Kυ=0.644

挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×

9.60×

243000）=0.17mm

侧模挠度υmax=0.17mm＜[υ]=1.00mm,满足要求。

（3）对拉螺栓计算

Fs=0.95×

（γGF+γQQ2k）=0.95×

28.64=27.21kN/m2;

设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=500mm=0.50m，竖向间距b=（800-300）/2=250mm=0.25m，N=abFs=0.50×

0.25×

27.21=3.40kN；

对拉螺栓φ12,容许拉力[Ntb]=12.90kN

对拉螺栓受力3.40kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。

（4）侧肋强度验算

计算跨度250mm；

跨数2跨。

木枋尺寸b=80mm，h=80mm；

W=bh2/6=80×

802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×

803/12=3413333mm4。

250/1000=7.16N/mm；

弯矩系数KM=-0.125

Mmax=KMqL2=-0.125×

7.16×

2502=-55938N.mm=-0.06kN.m

σ=Mmax/W=55938/85333=0.66N/mm2

侧肋抗弯强度σ=0.66N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.625

Vmax=KVqL=0.625×

250/1000=1.12kN

1.12×

80）=0.26N/mm2

侧肋抗剪强度τ=0.26N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

250/1000=4.80N/mm；

挠度系数Kυ=0.521

挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.521×

4.80×

3413333）=0mm

侧肋挠度υmax=0mm＜[υ]=1.00mm,满足要求。

6.计算结果

第一层龙骨80×

80mm木枋@250mm，第二层龙骨双钢管Φ48×

3.5@600mm；

钢管纵向@1000mm，钢管横向@600mm，底模厚度18mm；

竖肋80×

80mm木枋@250mm，对拉螺栓1排φ12,横向间距500mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,侧模厚度18mm。