古楼公寓超高模板施工方案CWord文件下载.docx
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5×
0.018×
2.5×
1.2=0.27
混凝土自重：
24×
0.7×
1.6×
1.2=32.2
钢筋自重:
1.5×
1.2=2.0
施工荷载：
1×
1.4=1.0
震捣砼荷载：
2×
1.4=2.0
∑q1=37.5KN/m
乘以折减系数0.9，则q2=q1×
0.9=37.5×
0.9=33.7kN/m
3.1.3梁底模承载力计算：
按五等跨连续计算，弯矩系数Km=-0.105，挠度系数Kw=0.644,
3.1.3.1梁底模弯矩计算：
M=-0.105qL2=-0.105×
33.7×
0.252=-0.22KN.m
3.1.3.2梁底模抗弯计算：
σ=M/W=（0.22×
106）÷
（900×
182÷
6）
=4.5N/mm2＜[fm]=13N/mm2（梁底模抗弯可满足要求）
3.1.3.3梁底模抗剪计算：
V=KVQl=-0.606×
0.25=5.1KN
τ=V/A=5100÷
（900*18）=0.310N/mm2＜[fV]=1.4N/mm2（梁底模抗剪满足要求）
3.1.3.4梁底模挠度计算：
fw=0.644×
q2×
L4/100EI
=0.644×
33.4×
2504/100×
9000×
183/12）
=0.22mm＜[fW]=3.0mm（梁底模挠度可满足要求）
3.1.4梁底木枋承载力计算：
q=q2‘×
0.6×
0.25=33.7×
0.25=5.05kN/m
3.1.4.1梁底木枋弯矩计算计算简图如下：
M=-0.125qL2=-0.125×
5.05×
0.62=-0.23KN.m
3.1.4.2梁底木枋抗弯计算：
σ=M/W=（0.23×
（50×
1002÷
=2.76N/mm2＜[fm]=13N/mm2（梁底木枋可满足要求）
3.1.4.3梁底木枋抗剪计算：
V=qc/2=5.05×
0.6/2=1.116KN=1515N
τ=V/A=1515÷
（100×
50）=0.303N/mm2＜[fV]=1.4N/mm2（梁底木枋抗剪满足要求）
3.1.5梁底水平钢管承载力计算：
梁底沿梁长双排立杆搭设纵横间距均为600，梁底沿梁长水平钢管采用D=48mm，壁厚3.5mm钢管（按3.0mm计算），按五等跨连续梁计算，其力学性能为：
截面积A=4.23cm2，重量g=3.64kg/m，截面惯性矩Ix=10.78cm4，截面最小抵抗矩Wx=4.56cm3
则P=q1×
0.6=33.7×
0.6=20.20kN。
因水平钢管只承受0.5P的荷载，故P1=P×
0.5=10.1KN/m
3.1.5.1梁底沿梁长水平钢管弯矩计算：
沿梁长水平钢管按五跨连续计算，弯矩系数-0.105
M=-0.105×
P×
L2=-0.105×
10.1×
0.62=-0.382KN.m
3.1.5.2梁底水平钢管抗弯计算：
σ=M/W=（0.382×
4560
=83.8N/mm2＜[fm]=205N/mm2（梁底沿梁长水平钢管抗弯可满足要求）
3.1.5.3梁底水平钢管抗剪计算：
V=-1.281×
P=-1.281×
10.1=12.94KN
τ=4V/3A=1294×
4÷
（3×
423）
=4.08N/mm2＜[fV]=115N/mm2（梁底水平钢管抗剪可满足要求）
3.1.5.4梁底沿梁长水平钢管挠度计算：
挠度系数1.795
fw=1.795×
=1.795×
6004/100EI
=1.795×
6004/100×
2.06×
105×
107800
=1.06mm＜[fW]=3.0mm（梁底沿梁长水平钢管挠度可满足要求）
3.2、700×
1600梁底立杆承载力计算：
3.2.1梁底立杆承载力计算：
式中
—计算立杆段的轴向力设计值,P=10.1kN；
—轴心受压构件的稳定系数；
—长细比，
；
—计算长度；
—立杆的截面面积，查规范附录B表B，φ48×
3.0mm钢管的截面面积；
A=423mm2
—计算立杆段弯矩,MW=0.382KN.m；
—截面抵抗矩，查表φ48×
3.0mm钢管截面抵抗矩；
W=4.56×
103mm3
—钢材的抗压强度设计值，Q235钢材
。
3.2.2轴向受压构件的稳定系数
3.2.2.1轴向受压构件的稳定系数
，根据立杆长细比
规范用表取值，当
时，按
计算。
3.2.2.2立杆计算长度
L0=h+2a=1500+2×
450=2400mm
式中h—立杆步距；
a—立杆钢管最大悬臂段长
3.2.2.3立杆的长细比
—截面回转半径，查表得φ48×
3.0mm钢管
Λ=L0/i=2400/15.78=152
根据立杆长细比
，查规范，轴向受压构件的稳定系数。
Ψ=0.314
3.2.2.4验算立杆的稳定性
N/ψa+Mw/W=10100/（0.314×
423）+382000/4560=159.8N/mm2<
205N/mm2
所以，700×
1600梁底立杆的稳定性满足要求。
模板承重架应尽量利用已浇剪力墙或柱作为连接连墙件，梁底支撑体系已浇剪力墙或柱抱箍连接；
在超大梁两端设斜向支撑，支点靠近柱根部，以减少对已浇结构的弯矩。
4、梁侧模验算
梁侧模沿梁长及垂直梁长双向对拉螺杆间距按500
新浇砼对模板最大侧压力计算:
（1）F=0.22Υt0β1β2v0.5
F-新浇砼对模板最大侧压力（KN/m2）
Υ-砼重力密度24（KN/m3）v-砼浇灌速度（m/h）,按4m/h
t0-砼初凝时间=200/T+15（小时h）T为砼温度，按30度计。
β1-砼外加剂影响系数，不掺外加剂取1.0，掺有缓凝作用的外加剂取1.2.
β1=1.2β2-砼坍落度影响系数，坍落度50-90mm时取1.0，坍落度110-150mm时取1.15，β2=1.15
F=0.22×
24×
200×
1.2×
1.15×
40.5/（30+15）=64.77KN/m2
模板φ12拉杆按下式计算：
A=91mm2σ=205N/mm2
P=64.77*0.50*0.50=16.2KN,P1=A*σ=91*205=18.66kN
P=16.2KN<
[P1]=18.66kN
则梁模板φ12拉杆间距<
0.50间距即可。
5、模板面板计算
楼板厚180，支撑立杆间距800×
800，面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值
q1=25.00×
0.18×
0.80+0.35×
0.80=3.88kN/m
活荷载标准值
q2=（2.00+1.00）×
0.80=2.4kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=80×
1.8×
1.8/6=43.2cm3；
I=80×
1.8/12=38.88cm4；
5.1．强度计算：
f=M/W<
[f]
其中f——面板的强度计算值（N/mm2）；
M——面板的最大弯距（N.mm）；
W——面板的净截面抵抗矩；
[f]——面板的强度设计值，取15N/mm2；
M=0.100ql2
其中q——荷载设计值（kN/m）；
经计算得到：
M=0.100×
（1.2×
3.88+1.4×
2.4）×
0.4×
0.4=0.128kN.m
经计算得到面板强度计算值f=0.128×
1000×
1000/43200=2.963N/mm2
面板的强度验算f<
[f]，满足要求！
5.2．抗剪计算：
T=3Q/2bh<
[T]
其中最大剪力Q=0.600×
0.4=1.924kN
截面抗剪强度计算值：
T=3×
1924/（2×
800×
18.00）=0.2N/mm2
截面抗剪强度设计值：
[T]=1.4N/mm2
抗剪强度验算T<
[T]，满足要求！
5.3．挠度计算：
v=0.677ql4/100EI<
[v]=l/250
面板最大挠度计算值：
v=0.677×
6.28×
4004/（100×
6000×
388800）=0.467mm
面板的最大挠度小于400/250，满足要求！
5.4、支撑方木的计算
方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。
1．荷载的计算：
（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：
q11=25.00×
0.4=1.8kN/m
（2）模板的自重线荷载（kN/m）：
q12=0.35×
0.4=0.14kN/m
（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m）：
经计算得到：
活荷载标准值q2=（1.00+2.00）×
{Edt1.2kN/m
静荷载q1=1.2×
1.8+1.2×
0.14=2.328kN/m
活荷载q2=1.4×
1.2=1.68kN/m
5.5．方木的计算：
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：
均布荷载q=3.206/0.80=4.008kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×
4.008×
0.80×
0.80=0.257kN.m
最大剪力Q=0.6×
4.008=1.924kN
最大支座力N=1.1×
4.008=3.527kN
方木的截面力学参数为：
W=5×
10×
10/6=83.3cm3；
I=5×
10/12=416.7cm4；
（1）方木强度计算
截面应力
=0.257×
106/83300=3.08N/mm2
=3.08N/mm2<
[σ]=13N/mm2
方木的计算强度小于13N/mm2，满足要求！
（2）方木抗剪计算
最大剪力的计算公式如下：
Q=0.6ql
截面抗剪强度必须满足：
截面抗剪强度计算值T=3×
50×
100）=0.578N/mm2
T=0.578N/mm2<
[T]=1.3N/mm2
方木的抗剪强度计算满足要求！
（3）方木挠度计算
最大变形v=0.677×
3.14×
8004/（50×
9500×
8333300）=0.22mm
方木的最大挠度小于800/250，满足要求！
5.6、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取方木的支座力P=3.53kN
均布荷载取托梁的自重q=0.1kN/m。
托梁计算简图
托梁弯矩图（kN.m）
托梁变形图（mm）
托梁剪力图（kN）
经过计算得到最大弯矩M=0.499kN.m
经过计算得到最大支座F=7.67kN
经过计算得到最大变形V=0.052mm
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩W=7.8cm3；
截面惯性矩I=25.6cm4；
1．顶托梁强度计算：
截面应力
=0.499×
106/1.05/7800=63.97N/mm2
顶托梁的计算强度小于215.0N/mm2，满足要求！
2．顶托梁挠度计算：
最大变形v=0.052mm
顶托梁的最大挠度小于800/400，满足要求！
5.7、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。
5.8、立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1．静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架钢管的自重（kN）
NG1=0.129×
16.80=2.167kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
（2）模板的自重（kN）
NG2=0.35×
0.80=0.224kN
（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）
NG3=25.00×
0.80=2.88kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.271kN。
2．活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载：
活荷载标准值NQ=（1.00+2.00）×
0.80=1.92kN
3．不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式：
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×
5.27+1.4×
1.92=9.01KN
5.9、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
其中N——立杆的轴心压力设计值（kN）；
N=9.01KN
——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i查表得到；
i——计算立杆的截面回转半径（cm）；
i=1.58
A——立杆净截面面积（cm2）；
A=4.24
W——立杆净截面抵抗矩（cm3）；
W=4.5
——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
l0——计算长度（m）；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式
（1）或
（2）计算
l0=k1uh
（1）
l0=（h+2a）
（2）
k1——计算长度附加系数，取值为1.167；
u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；
u=1.7
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；
a=0.00m；
公式
（1）的计算结果：
=104.68N/mm2，立杆的稳定性计算
<
[f]，{M公式
（2）的计算结果：
=33.52N/mm2，立杆的稳定性计算
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算
l0=k1k2（h+2a）（3）
k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.039；
公式（3）的计算结果：
=44N/mm2，立杆的稳定性计算
[f]，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
表1模板支架计算长度附加系数k1
步距
h（m）
h≤0.9
0.9<
h≤1.2
1.2<
h≤1.5
1.5<
h≤2.1
k1
1.243
1.185
1.167
1.163
表2模板支架计算长度附加系数k2
H（m）
h+2a或u1h（m）
1.35
1.44
1.53
1.62
1.80
1.92
2.04
2.25
2.70
4
1.0
6
1.014
1.012
1.007
8
1.026
1.022
1.015
1.010
10
1.039
1.031
1.024
1.021
1.020
1.018
1.016
12
1.042
1.029
14
1.054
1.047
1.036
1.033
1.030
1.027
16
1.061
1.056
1.043
1.040
1.035
1.032
18
1.081
1.064
1.055
1.051
1.046
1.037
20
1.092
1.072
1.062
1.052
1.048
1.044
25
1.113
1.079
1.074
1.067
1.060
1.057
1.053
30
1.137
1.111
1.097
1.090
1.076
1.073
1.070
1.066
35
1.155
1.129
1.114
1.106
1.096
1.087
1.078
40
1.173
1.149
1.132
1.123
1.104
1.101
1.094
1.091
以上表参照杜荣军：
《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
5.10、楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]
9层梁板支模时，7、8两层原有支撑架体保留；
14层梁板支模时，11、12、13三层原有支撑架体保留；
20层梁板支模时，17、18、19三层原有支撑架体保留；
挑空大梁下架体落地。
1．模板支架的构造要求：
a．梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b．立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c．梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2．立杆步距的设计：
a．当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b．当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c．高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。
3．整体性构造层的设计：
a．当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
b．单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
c．双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d．在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
4、模板支架支撑搭设要求：
超大梁底以下自地下室起的支模钢管架均保留。
4.1、每根立杆底部应设置底座或垫板。
梁下立杆采用顶托支撑方法，立杆搭接采用对接扣件的连接方法。
板下立杆如采用搭接，搭接长大于1m,且接头错开0.5m以上，搭接采用3颗扣件连接以上的安全措施。
4.2、满堂脚手架必须设置纵、横向扫地杆及水平杆。
纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距离底座上部不大于200mm处立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向底处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。
扫地杆以上纵横向水平杆按不大于1.5米步距满布。
竖向剪刀撑双向每四排立杆一剪，剪刀撑底部落地于梁板结构上。
高度大于4米的架体，沿架高每两步立杆设一道满布水平剪刀撑。
4.3、满堂脚手架底层大横杆步距不应大于1.5米。
4.4、对接、搭接应符合以下规定：
4.4.1立杆上的对接扣件应交错布置：
两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。
4.4.2所有搭接或对接接头均不容许在同一截面上。
4.4.3支架立杆应竖向设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm。
4.4.4模板支架从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。
4.4
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