脚手架荷载等计算示例Word文档下载推荐.docx

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038+1。

055=0.112kN/m

活荷载的计算值q2=1。

4×

650=2.310kN/m

大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）

2抗弯强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为

M1=（0。

08×

112+0.10×

2.310）×

1.3002=0.406kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

支座最大弯矩为

M2=-（0。

10×

112+0.117×

2。

310）×

1.3002=-0。

476kN.m

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=0.476×

106/4491.0=105。

922N/mm2

→→大横杆的计算强度小于205。

0N/mm2，满足要求！

6.1.3挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

静荷载标准值q1=0.038+0.055=0.093kN/m

活荷载标准值q2=1.650kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=（0.677×

0.093+0.990×

650）×

1300.04/（100×

2.06×

105×

107780。

0）

=2。

183mm

→→大横杆的最大挠度小于1300。

0/150与10mm,满足要求!

6。

2小横杆的计算

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形.

2.1荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.038×

300=0.050kN

脚手板的荷载标准值P2=0。

100×

1.100×

300/2=0。

072kN

活荷载标准值Q=3。

000×

300/2=2.145kN

荷载的计算值P=1.2×

0.050+1。

0.072+1.4×

2.145=3.149kN

小横杆计算简图

6.2。

2抗弯强度计算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下：

M=（1。

038）×

1002/8+3.149×

100/4=0.873kN.m

σ=0.873×

106/4491。

0=194。

358N/mm2

→→小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！

2.3挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5。

0×

038×

1100。

004/（384×

060×

000）=0.033mm

集中荷载标准值P=0.050+0.072+2.145=2.266kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=2266.420×

1100.0×

0/（48×

107780.0）

=2.831mm

最大挠度和V=V1+V2=2.864mm

→→小横杆的最大挠度小于1100.0/150与10mm，满足要求！

3扣件抗滑力的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。

2.5）：

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8。

0kN,双扣件取12。

0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

荷载值计算

横杆的自重标准值P1=0.038×

100=0.042kN

300/2=2。

145kN

荷载的计算值R=1.2×

0.042+1.2×

072+1.4×

145=3.139kN

→→单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40-—65N.m时,试验表明：

单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

6.4脚手架荷载标准值

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；

本例为0。

0995

NG1=0。

000=3。

982kN

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；

本例采用竹笆片脚手板,标准值为0.10

NG2=0.100×

1.300×

（1。

100+0。

500）/2=0.416kN

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；

本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0。

17；

NG3=0。

170×

4=0.884kN

（4）吊挂的安全设施荷载,包括安全网（kN/m2）；

010

NG4=0.010×

000=0。

520kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.802kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=3。

1.100/2=4。

290kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中W0-—基本风压（kN/m2），W0=0。

300

Uz——风荷载高度变化系数,Uz=1。

000

Us—-风荷载体型系数：

Us=0.600

经计算得到:

Wk=0。

300×

1.000×

600=0.180kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1。

2NG+0.9×

1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：

N=1。

5。

802+0.9×

4.290=12.368kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1。

4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力:

N=1.2×

5.802+1。

4.290=12。

968kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.9×

1.4Wklah2/10

其中Wk-—风荷载标准值（kN/m2）;

la——立杆的纵距（m）；

h——立杆的步距（m）。

经过计算得到风荷载产生的弯矩：

Mw=0.9×

1.4×

180×

1.800×

1.800/10=0。

096kN.m

6.5立杆的稳定性计算

7.5.1不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=12。

968kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径,i=1.60cm；

　　k—-计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定,u=1.500；

　　l0—-计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，

l0=1.155×

500×

800=3.118m;

　　A——立杆净截面面积,A=4。

239cm2；

　　W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.491cm3；

λ——长细比,为3118/16=196

λ0——允许长细比（k取1），为2700/16=169〈210

→→长细比验算满足要求!

φ—-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；

　　σ——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；

　　［f］——钢管立杆抗压强度设计值，［f］=205。

00N/mm2；

σ=12968/（0.19×

424）=161。

390N/mm2；

→→不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<

［f],满足要求！

6.5.2考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=12.368kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径,i=1。

60cm;

　　k——计算长度附加系数，取1。

155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1。

500;

　　l0——计算长度（m），由公式l0=kuh确定，

l0=1。

155×

1.500×

800=3。

118m；

　　A--立杆净截面面积,A=4。

　　W—-立杆净截面模量（抵抗矩），W=4。

491cm3；

λ0——允许长细比（k取1）,为2700/16=169〈210

φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0。

190；

　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,MW=0。

096kN.m；

　　［f]——钢管立杆抗压强度设计值，［f］=205.00N/mm2；

经计算得到σ=12368/（0。

19×

424）+96000/4491=175。

187N/mm2；

→→考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<

［f］,满足要求!

6最大搭设高度的计算

不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度［H],按下式计算：

［H］=[φAσ—（1.2NG2k+1.4NQk—NXie）]/1.2gk

其中NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k=1.820kN；

　　NQk-—活荷载标准值,NQk=4.290kN;

　　gk—-每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.100kN/m；

　　NXie-—轴向力钢丝绳卸荷部分，　NQk=0.000kN；

　　σ-—钢管立杆抗压强度设计值，σ=205。

经计算得到,不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H］=69。

335米.

考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度［H],按下式计算:

［H]=｛φAσ-［1.2NG2k+0.9×

1.4（NQk+φAMwk）—NXie]}/1.2gk

其中NG2k-—构配件自重标准值产生的轴向力,NG2k=1.820kN；

　NQk-—活荷载标准值,NQk=4.290kN;

　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.100kN/m;

　　Mwk--计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩,Mwk=0。

076kN.m；

　　NXie——轴向力钢丝绳卸荷部分，NQk=0.000kN;

　　σ——钢管立杆抗压强度设计值，σ=205。

经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度［H］=60。

054米.

→→取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度［H］=60。

054米。

6.7连墙件的计算

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算:

Nl=Nlw+No

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN）,应按照下式计算：

Nlw=1。

4×

wk×

Aw

wk——风荷载标准值，wk=0.180kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积：

Aw=3。

60×

90=14。

040m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；

No=3。

经计算得到Nlw=3。

538kN，连墙件轴向力计算值Nl=6.538kN

根据连墙件杆件强度要求,轴向力设计值Nf1=0.85Ac［f］

根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0。

85φA[f］

其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=50.00/1.60的结果查表得到φ=0。

92；

净截面面积Ac=4.24cm2；

毛截面面积A=18。

10cm2；

[f］=205。

00N/mm2。

经过计算得到Nf1=73。

865kN

→→Nf1>

Nl,连墙件的设计计算满足强度设计要求!

经过计算得到Nf=288.444kN

→→Nf2>

Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!

连墙件采用扣件与墙体连接。

→→经过计算得到N1=6。

538kN小于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件扣件满足要求!

6.8立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

pk≤fg

其中pk--脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk=Nk/A=40。

37（kPa）

Nk—-上部结构传至基础顶面的轴向力标准值

Nk=5。

80+4.29=10.09kN

A——基础底面面积（m2）；

A=0.25

fg——地基承载力设计值（kN/m2）；

fg=68.00

地基承载力设计值应按下式计算

fg=kc×

fgk

其中kc——脚手架地基承载力调整系数；

kc=0.40

fgk-—地基承载力标准值；

fgk=170.00

→→地基承载力的计算满足要求！

9脚手架配件数量匡算

扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算；

根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算：

L-—长杆总长度（m）；

N1-—小横杆数（根）；

N2-—直角扣件数（个）；

N3——对接扣件数（个）;

N4--旋转扣件数（个）；

S—-脚手板面积（m2）；

n-—立杆总数（根）n=178；

H--搭设高度（m）H=40；

h——步距（m）h=1。

8；

la-—立杆纵距（m）la=1。

3;

lb——立杆横距（m）lb=1.1；

长杆总长度（m）L=1.1×

40×

（178+1.3×

178/1。

8—2×

3/1.8）=13424.89

小横杆数（根）N1=1。

1×

（40/3.6+1）×

178=2371

直角扣件数（个）N2=2。

（40/1.8+1）×

178=9094

对接扣件数（个）N3=13424。

89/6=2238

旋转扣件数（个）N4=0.3×

13424。

89/6=672

脚手板面积（m2）S=1。

（178—2）×

1.3×

1=276.85

根据以上公式计算得长杆总长13424.89;

小横杆2371根；

直角扣件9094个；

对接扣件2238个；

旋转扣件672个;

脚手板276.85m2.

→→扣件脚手架计算满足要求！