电气设备的选型设计说明Word文件下载.docx

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对于110kV及以下电气设备，由于外绝缘裕度较大，可在海拔2000m以下使用。

当污秽等级超过使用规定时，可选用有利于防污的电瓷产品，当经济上合理时可采用屋配电装置。

当周围环境温度θ0和电气设备额定环境温度不等时，其长期允许工作电流应乘以修正系数K，即

我国目前生产的电气设备使用的额定环境温度θN=40℃。

如周围环境温度θ0高于40℃（但低于60℃）时，其允许电流一般可按每增高1℃，额定电流减少1.8%进行修正，当环境温度低于40℃时，环境温度每降低1℃，额定电流可增加0.5%，但其最大电流不得超过额定电流的20%。

应该指出，式（１）也适用于求导体的在实际环境温度下的长期允许工作电流，此时公式中的θN一般为25℃。

3、按短路条件校验

（1）.短路热稳定校验`

短路电流通过电气设备时，电气设备各部件温度（或发热效应）应不超过允许值。

满足热稳定的条件为

It2t≥I∞2tdz

式中It—由生产厂给出的电气设备在时间t秒的热稳定电流；

I∞—短路稳态电流值；

（计算短路点选择通过电器的短路电流为最大的那些点为短路计算点）

t—与It相对应的时间；

tdz—短路电流热效应等值计算时间。

当短路持续时间大于ls时，校验热稳定的等值计算时间tk为继电保护动作时间tpr和相应断路器的全开断时间tab之和，即

tdz=tpr+tab

而tab=tin+ta

式中tab——断路器全开断时间；

tpr——后备保护动作时间；

tin——断路器固有分闸时间，可查附表15；

ta——断路器开断时电弧持续时间，对少泊断路器为0.04～0.06s，对SF6和压缩空气断路器约为0.02～0.04s。

当短路持续时间小于ls时，校验热稳定的等值计算时间还要计及短路电流非周期分量的影响，参见教材第六章。

开断电器应能在最严重的情况下开断短路电流，考虑到主保护拒动等原因，按最不利情况，取后备保护的动作时间。

一般建议tdz不小于下列数据：

330kV，2s；

220kV，3s；

6～110kV，4s。

（2）.电动力稳定校验

电动力稳定是电气设备承受短路电流机械效应的能力，也称动稳定。

满足动稳定的条件为

ies≥ich

或Ies≥Ich

式中ich、Ich—短路冲击电流幅值及其有效值；

ies、Ies——电气设备允许通过的动稳定电流的幅值及其有效值。

下列几种情况可不校验热稳定或动稳定：

（1）用熔断器保护的电器，其热稳定由熔断时间保证，故可不校验热稳定。

（2）采用限流熔断器保护的设备，可不校验动稳定。

（3）装设在电压互感器回路中的裸导体和电气设备可不校验动、热稳定。

3、高压断路器、隔离开关的选择

（1）高压断路器的选择

高压断路器选择及校验条件除额定电压、额定电流、热稳定、动稳定校验外，还应注意以下几点：

（1）路器种类和型式的选择

高压断路器应根据断路器安装地点、环境和使用条件等要求选择其种类和型式。

由于少油断路器制造简单、价格便宜、维护工作量较少，故在3~220kV系统中应用较广，但近年来，真空断路器在35kV及以下电力系统中得到了广泛应用，有取代油断路器的趋势。

SF6断路器也已在向中压10~35kV发展，并在城乡电网建设和改造中获得了应用。

高压断路器的操动机构，大多数是由制造厂配套供应，仅部分少油断路器有电磁式、弹簧式或液压式等几种型式的操动机构可供选择。

一般电磁式操动机构需配专用的直流合闸电源，但其结构简单可靠；

弹簧式结构比较复杂，调整要求较高；

液压操动机构加工精度要求较高。

操动机构的型式，可根据安装调试方便和运行可靠性进行选择

（2）

在额定电压下，断路器能保证正常开断的最大短路电流称为额定开断电流。

高压断路器的额定开断电流INbr，不应小于实际开断瞬间的短路电流周期分量Izt，即

INbr≥Izt

当断路器的INbr较系统短路电流大很多时，为了简化计算，也可用次暂态电流I"

进行选择即

INbr≥I"

我国生产的高压断路器在做型式试验时，仅计入了20%的非周期分量。

一般中、慢速断路器，由于开断时间较长（>

0.1s），短路电流非周期分量衰减较多，能满足国家标准规定的非周期分量不超过周期分量幅值20%的要求。

使用快速保护和高速断路器时，其开断时间小于0.1s，当在电源附近短路时，短路电流的非周期分量可能超过周期分量的20%，因此需要进行验算。

短路全电流的计算方法可参考有关手册，如计算结果非周期分量超过20%以上时，订货时应向制造部门提出要求。

装有自动重合闸装置的断路器，当操作循环符合厂家规定时，其额定开断电流不变。

3.）短路关合电流的选择

在断路器合闸之前，若线路上已存在短路故障，则在断路器合闸过程中，动、静触头间在未接触时即有巨大的短路电流通过（预击穿），更容易发生触头熔焊和遭受电动力的损坏。

且断路器在关合短路电流时，不可避免地在接通后又自动跳闸，此时还要求能够切断短路电流，因此，额定关合电流是断路器的重要参数之一。

为了保证断路器在关合短路时的安全，断路器的额定关合电流iNcl不应小于短路电流最大冲击值ich，即iNcl≥ich

（2）隔离开关的选择

隔离开关选择及校验条件除额定电压、额定电流、热稳定、动稳定校验外，还应注意其种类和形式的选择，尤其屋外式隔离开关的型式较多，对配电装置的布置和占地面积影响很大，因此其型式应根据配电装置特点和要求以及技术经济条件来确定。

3、互感器的选择

（1）电流互感器的选择

1）.电流互感器一次回路额定电压和电流选择

UN1≥UNs

IN1≥I.max

式中UN1、IN1——电流互感器一次额定电压和电流。

为了确保所供仪表的准确度，互感器的一次侧额定电流应尽可能与一次工作电流接近。

2）.二次额定电流的选择

电流互感器二次额定电流有5A和1A两种，一般强电系统用5A，弱电系统用1A。

根据电流互感器的用途，确定电流互感器的接线，选择单相或三相的；

一个二次绕组或两个二次绕组的。

4）.电流互感器准确级的选择

为保证测量仪表的准确度，互感器的准确级不得低于所供测量仪表的准确级。

例如:

装于重要回路（如发电机、调相机、变压器、厂用馈线、出线等）中的电能表和计费的电能表一般采用0.5～1级表，相应的互感器的准确级不应低于0.5级，对测量精度要求较高的大容量发电机、变压器、系统干线和500kV级宜用0.2级。

供运行监视、估算电能的电能表和控制盘上仪表一般皆用1～1.5级的，相应的电流互感器应为0.5～1级。

供只需估计电参数仪表的互感器可用3级的。

当所供仪表要求不同准确级时，应按相应最高级别来确定电流互感器的准确级。

５）．二次容量或二次负载的校验

为了保证互感器的准确级，互感器二次侧所接实际负载Z2l或所消耗的实际容量S2应不大于该准确级所规定的额定负载ZN2或额定容量SN2（ZN2及SN2均可从产品样本或有关手册查到），即

按规程要求联接导线应采用不得小于1.5mm2的铜线，实际工作中常取2.5mm2的铜线。

当截面选定之后，即可计算出联接导线的电阻Rwi。

有时也可先初选电流互感器，在已知其二次侧连接的仪表及继电器型号的情况下，利用式（11）确定连接导线的截面积。

但须指出，只用一只电流互感器时电阻的计算长度应取连接长度2倍，如用三只电流互感器接成完全星形接线时，由于中线电流近于零，则只取连接长度为电阻的计算长度。

若用两只电流互感器接成不完全星形结线时，其二次公用线中的电流为两相电流之向量和，其值与相电流相等，但相位差为60，故应取连接长度的/3倍为电阻的计算长度。

6.）热稳定和动稳定校验

（1）电流互感器的热稳定校验只对本身带有一次回路导体的电流互感器进行。

电流互感器热稳定能力常以1s允许通过的一次额定电流IN1的倍数Kh来表示，故热稳定应按下式校验

式中Kh，IN1—由生产厂给出的电流互感器的热稳定倍数及一次侧额定电流；

I∞，tdz—短路稳态电流值及热效应等值计算时间。

（2）电流互感器部动稳定能力，常以允许通过的一次额定电流最大值的倍数kmo--动稳定电流倍数表示，故部动稳定可用下式校验

式中Kmo，IN1—由生产厂给出的电流互感器的动稳定倍数及一次侧额定电流；

ich—故障时可能通过电流互感器的最大三相短路电流冲击值。

由于邻相之间电流的相互作用，使电流互感器绝缘瓷帽上受到外力的作用，因此，对于瓷绝缘型电流互感器应校验瓷套管的机械强度。

瓷套上的作用力可由一般电动力公式计算，故外部动稳定应满足

（二）电压互感器的选择

1.电压互感器一次回路额定电压选择

为了确保电压互感器安全和在规定的准确级下运行，电压互感器一次绕组所接电力网电压应在（1.1~0.9）UN1围变动，即满足下列条件

1.1UN1>

UNs>

0.9UN1

式中UN1—电压互感器一次侧额定电压。

选择时，满足UN1=UNs即可。

2.电压互感器二次侧额定电压的选择

电压互感器二次侧额定线间电压为100V，要和所接用的仪表或继电器相适应。

3.电压互感器种类和型式的选择

电压互感器的种类和型式应根据装设地点和使用条件进行选择，例如:

在6~35kV屋配电装置中，一般采用油浸式或浇注式；

110~220kV配电装置通常采用串级式电磁式电压互感器；

220kV及其以上配电装置，当容量和准确级满足要求时，也可采用电容式电压互感器。

4.准确级选择

和电流互感器一样，供功率测量、电能测量以及功率方向保护用的电压互感器应选择0.5级或1级的，只供估计被测值的仪表和一般电压继电器的选用3级电压互感器为宜。

5.按准确级和额定二次容量选择

首先根据仪表和继电器接线要求选择电压互感器接线方式，并尽可能将负荷均匀分布在各相上，然后计算各相负荷大小，按照所接仪表的准确级和容量选择互感器的准确级额定容量。

有关电压互感器准确级的选择原则，可参照电流互感器准确级选择。

一般供功率测量、电能测量以及功率方向保护用的电压互感器应选择0.5级或1级的，只供估计被测值的仪表和一般电压继电器的选用3级电压互感器为宜。

电压互感器的额定二次容量（对应于所要求的准确级）SN2，应不小于电压互感器二次负荷S2，即

如果各仪表和继电器的功率因数相近，或为了简化计算起见，也可以将各仪表和继电器的视在功率直接相加，得出大于S2的近似值，它若不超过SN2，则实际值更能满足式（３）的要求。

由于电压互感器三相负荷常不相等，为了满足准确级要求，通常以最大相负荷进行比较。

计算电压互感器各相的负荷时，必须注意互感器和负荷的接线方式。

表3列出电压互感器和负荷接线方式不一致时每相负荷的计算公式

。

互感器在主接线中配置原则

1、电压互感器配置

（1）母线。

除旁路母线外，一般工作及备用母线都装有一组电压互感器，用于同步、测量仪表和保护装置。

旁路母线上是否装设电压互感器，要根据出线同期方式而定。

当需用旁路断路器代替出线断路器实现同期操作时，则应在旁路母线装设一台单相电压互感器供同期使用。

否则，不必装设。

（2）线路。

35KV及以上输电线路，当对端有电源时，为了监视线路有无电压、进行同步和设置重合闸，装有一台单相电压互感器。

（3）发电机。

一般装2~3组电压互感器。

一组（三只单相、双绕组）供自动调节励磁装置。

另一组供测量仪表、同期和保护装置使用。

该互感器采用三相五柱式或三只单相接专用互感器，其开口三角形绕组供发电机在未并列之前检查是否有接地故障之用。

当互感器负荷太大时，可增设一组不完全星型连接的互感器，专供测量仪表使用。

大、中型发电机中性点常接有单相电压互感器，用于100%定子接地保护。

（4）变压器。

变压器低压侧有时为了满足同期或继电保护的要求，设置一组电压互感器。

2、电流互感器配置

（1）为了满足测量和保护装置的需要，在发电机、变压器、出线、母线分段及母联断路器、旁路断路器等回路中均设有电流互感器。

对于中性点直接接地系统，一般按三相配置；

对于中性点非直接接地系统，依具体情况按二相或三相配置。

（2）保护用电流互感器的装设地点应按尽量消除主保护装置的死区来设置。

如有两组电流互感器，应尽可能设在断路器两侧，使断路器处于交叉保护围之中。

（3）为了防止电流互感器套管闪络造成母线故障，电流互感器通常布置在断路器的出线或变压器侧，即尽可能不在紧靠母线侧装设电流互感器。

（4）为了减轻部故障对发电机的损伤，用于自动调节励磁装置的电流互感器应布置在发电机定子绕组的出线侧。

为了便于分析和在发电机并入系统前发现部故障，用于测量仪表的电流互感器宜装在发电机中性点侧。

4、高压熔断器的选择

高压熔断器按额定电压、额定电流、开断电流和选择性等项来选择和校验。

（1）高压熔断器型式选择

按安装条件及用途选择不同类型高压熔断器（如屋外跌落式、屋式）。

对用于保护电压互感器的高压熔断器应选专用系列。

（1）.额定电压选择

对于一般的高压熔断器，其额定电压UN必须大于或等于电网的额定电压UNs。

但是对于充填石英砂有限流作用的熔断器，则不宜使用在低于熔断器额定电压的电网中，这是因为限流式熔断器灭弧能力很强，在短路电流达到最大值之前就将电流截断，致使熔体熔断时因截流而产生过电压，其过电压倍数与电路参数及熔体长度有关，一般在UNs=UN的电网中，过电压倍数约2～2.5倍，不会超过电网中电气设备的绝缘水平，但如在UNs<

UN的电网中，因熔体较长，过电压值可达3.5～4倍相电压，可能损害电网中的电气设备。

（2）.额定电流选择

熔断器的额定电流选择，包括熔管的额定电流和熔体的额定电流的选择。

1）熔管额定电流的选择

为了保证熔断器载流及接触部分不致过热和损坏，高压熔断器的熔管额定电流应满以下的要求，即

INft≥INfs

式中INft—熔管的额定电流；

INfs—熔体的额定电流。

（2）.熔体额定电流选择

为了防止熔体在通过变压器励磁涌流和保护围以外的短路及电动机自启动等冲击电流时误动作，保护35kV及以下电力变压器的高压熔断器，其熔体的额定电流可按式（13）选择，即

INfs=KImax

式中K—可靠系数（不计电动机自启动时K=1.1～1.3，考虑电动机自启动时K=1.5～2.0）；

Imax一电力变压器回路最大工作电流。

用于保护电力电容器的高压熔断器的熔体，当系统电压升高或波形畸变引起回路电流增大或运行过程中产生涌流时不应误熔断，其熔体按下式选择，即

INfs=KINc

式中K一可靠系数（对限流式高压熔断器，当一台电力电容器时K=1.5～2.0，当一组电力电容器时K=1.3～1.8）；

INc一电力电容器回路的额定电流。

（3）.熔断器开断电流校验

INbr≥Ich（或I"

）　

式中INbr—熔断器的额定开断电流

对于没有限流作用的熔断器，选择时用冲击电流的有效值Ich进行校验；

对于有限流作用的熔断器，在电流达最大值之前已截断，故可不计非周期分量影响，而采用I"

进行校验。

（4）熔断器选择性校验

为了保证前后两级熔断器之间或熔断器与电源（或负荷）保护装置之间动作的选择性，应进行熔体选择性校验。

各种型号熔断器的熔体熔断时间可由制造厂提供的安秒特性曲线上查出。

如所示，为两个不同熔体的安秒特性曲线（INfs1<

INfs2），同一电流同时通过此二熔体时，熔体1先熔断。

所以，为了保证动作的选择性，前一级熔体应采用熔体1，后一级熔体应采用熔体2

熔体的安秒（保护）特性曲线

1—熔体1的特性曲线；

2—熔体2的特性曲线

对于保护电压互感器用的高压熔断器，只需按额定电压及断流容量两项来选择。

保护电压互感器用的高压熔断器，只需按额定电压及断流容量两项来选择。

当短路容量较大时，可考虑在熔断器前串联限流电阻。

　5、支柱绝缘子和穿墙套管的选择

•　　支柱绝缘子的作用是支撑母线，穿墙套管的作用是为了保证母线穿墙时绝缘。

支柱绝缘子及穿墙套管的动稳定性应满足式（６）的要求：

　　　　　　Fal≥Fca

式中Fal—支柱绝缘子或穿墙套管的允许荷重；

Fal可按生产厂家给出的破坏荷重Fdb的60%考虑，即

　　　　　　Fal=0.6Fdb（N）

Fca即最严重短路情况下作用于支柱绝缘子或穿墙套管上的最大电动力，由于母线电动力是作用在母线截面中心线上，而支持绝缘子的抗弯破坏荷重是按作用在绝缘子帽上给出的，如２所示，二者力臂不等，短路时作用于绝缘子帽上的最大计算力为：

　　　　　Fca=Fmax（N）

Fmax的计算说明如下：

布置在同一平面的三相母线（如图3所示），在发生短路时，支持绝缘子所受的力为

Fmax=1.73

式中a—母线间距（m）。

Lca一计算跨距（m）。

对母线中间的支持绝缘子，Lca取相邻跨距之和的一半。

对母线端头的支持绝缘子，Lca取相邻跨距的一半，对穿墙套管，则取套管长度与相邻跨距之和的一半

6、母线和电缆的选择

（1）母线的选择与校验

母线一般按①母线材料、类型和布置方式；

②导体截面;

③热稳定；

④动稳定等项进行选择和校验；

⑤对于110kV以上母线要进行电晕的校验；

⑥对重要回路的母线还要进行共振频率的校验。

本节仅对前四项加以介绍。

（1）.母线材料、类型和布置方式

1）配电装置的母线常用导体材料有铜、铝和钢。

铜的电阻率低，机械强度大，抗腐蚀性能好，是首选的母线材料。

但是铜在工业和国防上的用途广泛，还因储量不多，价格较贵，所以一般情况下，尽可能以铝代铜，只有在大电流装置及有腐蚀性气体的屋外配电装置中，才考虑用铜作为母线材料。

2）常用的硬母线截面有矩形、槽形和管形。

矩形母线常用于35kV及以下、电流在4000A及以下的配电装置中。

为避免集肤效应系数过大，单条矩形截面积最大不超过1250mm2。

当工作电流超过最大截面单条母线允许电流时，可用几条矩形母线并列使用，但一般避免采用4条及以上矩形母线并列。

槽形母线机械强度好，载流量较大，集肤效应系数也较小，一般用于4000～8000A的配电装置中。

管形母线集肤效应系数小，机械强度高，管还可通风和通水冷却，因此，可用于8000A以上的大电流母线。

另外，由于圆形表面光滑，电晕放电电压高，因此可用于110kV及以上配电装置。

（2）.母线截面的选择

除配电装置的汇流母线及较短导体（20m以下）按最大长期工作电流选择截面外，其余导体的截面一般按经济密度选择。

1）按最大长期工作电流选择

母线长期发热的允许电流Ial，应不小于所在回路的最大长期工作电流Imax，即

KIal≥Imax（８）

式中Ial一相对于母线允许温度和标准环境条件下导体长期允许电流。

K一综合修正系数，与环境温度和导体连接方式等有关。

2）按经济电流密度选择

按经济电流密度选择母线截面可使年综合费用最低，年综合费用包括电流通过导体所产生的年电能损耗费、导体投资和折旧费、利息等。

从降低电能损耗角度看，母线截面越大越好，而从降低投资、折旧费和利息的角度，则希望截面越小越好。

综合这些因素，使年综合费用最小时所对应的母线截面称为母线的经济截面，对应的电流密度称为经济电流密度。

表5为我国目前仍然沿用的经济电流密度值。

按经济电流密度选择母线截面按下式计算

式中Imax—通过导体的最大工作电流

Jec—经济电流密度

在选择母线截面时，应尽量接近按式（９）计算所得到的截面，当无合适规格的导体时，为节约投资，允许选择小于经济截面的导体。

并要求同时满足式（８）的要求。

（3）.母线热稳定校验

按正常电流及经济电流密度选出母线截面后，还应按热稳定校验。

按热稳定要求的导体最小截面为

式中—短路电流稳态值（A）

Ks—集肤效应系数，对于矩形母线截面在100mm2以下，Ks=1

tdz—热稳定计算时间

C一热稳定系数

热稳定系数C值与材料及发热温度有关

（4）.母线的动稳定校验

各种形状的母线通常都安装在支持绝缘子上，当冲击电流通过母线时，电动力将使母线产生弯曲应力，因此必须校验母线的动稳定性。

安装在同一平面的三相母线，其中间相受力最大，即

Fmax=1.732×

10-7Kf（N）

式中Kf—母线形状系数，当母线相间距离远大于母线截面周长时，Kf=1。

其他情况可由有关手册查得。

l—母线跨距（m）

a—母线相间距（m）

母线通常每隔一定距离由绝缘瓷瓶自由支撑着。

因此当母线受电动力作用时，可以将母线看成一个多跨距载荷均匀分布的梁，当跨距段在两段以上时，其最大弯曲力矩为

若只有两段跨距时，则

式中Fmax——一个跨距长度母线所受的电动力（N）。

母线材料