落地式脚手架搭设施工方案文档格式.docx

落地式脚手架搭设施工方案文档格式.docx

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2.工程地点：

石家庄市谈固大街东侧、仓盛路北侧。

3.建筑规模：

1栋：

B区10#住宅楼，地上12层，地下1层框剪结构，建筑面积：

12937㎡.

4.工程内容：

设计图纸范围内土建、内外装修及配套水电暖安装工程施工。

5、结构特征：

标准层层高2.8m,建筑檐高38.7m。

本建筑属二类建筑，耐火等级一级，地下室耐火等级一级，屋面防水等级Ⅱ级，建筑抗震设防烈度为7度，建筑合理使用年限50年。

建筑抗震设防类别：

丙类；

建筑结构安全等级：

二级；

剪力墙抗震等级：

框架结构抗震等级：

基础型式：

本工程高层范围采用板式筏板基础，商服楼部分采用独立基础。

6.质量标准：

合格。

7.总工期：

547天（日历天数）

计划2008年3月1日开工，2009年8月30日竣工。

三、防护形式及施工方法：

防护形式的确定：

根据现场施工平面布置、各单体结构特点，外围采用双排脚手架，在脚手架首层顶部及每隔三层沿主体周围搭设水平兜网，外架用密目网全封闭，高出施工层1.5米以上。

主体完工后利用吊架做外墙外保温、外装抹面、面砖及外粉刷施工作业。

1、材料准备：

本工程采用φ48，壁厚3.5钢管，按物资计划表，将1.2m、4m、6m长钢管、各种形式扣件、脚手板、密目网、水平兜网准备好，按规定刷好油漆，横杆、立杆均刷黄色，剪力撑用钢管刷成蓝色，两端1m范围内均刷成黑色，使用前对各种材料进行质量检查。

2、本工程按《施工组织设计》搭设双排脚手架，架体搭设总高度36米，局部40米，脚手架体距建筑外墙的间距为1.2米，脚手架立杆间距1.5米，根据现场实际情况局部间距相应调整，立杆每6跨设剪刀撑一道，每层在圈梁以下留墙孔，作为架子与结构的拉结点。

纵向水平杆间距为1.6M，共搭设24步，操作层及每隔三层，满铺50厚松木脚手板，并绑扎牢固，同时设置护栏和挡脚板，挡脚板高度为0.2米，每层圈梁以下留墙眼，进行钢性拉结，随脚手架的搭设挂密目网。

3、脚手架地基应平整夯实，回填土必须按照规定严格分层夯实，达到密实度，垫木采用宽250mm，厚50mm木板通长放置，在脚手架外排架500mm外位置挖一浅排水沟，排除雨水，并在表面铺设一层细石砼。

4、脚手架搭设前，必须对现场脚手架杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件。

脚手架的搭设作业，必须在统一指挥下，严格按规定程序进行，应符合脚手架安全技术操作规范。

扣件扣紧后距开口不得低于5mm，脚手板碰头处设置两道小横杆，脚手板不得重叠，不得有探头板和区跳板，安全

网随架升高而满挂立网。

四、脚手架构配件质量标准

⒈钢管及扣件

钢管采用外径48㎜、壁厚3.5㎜焊接钢管，采用力学性能适中的Q235A钢，其力学性能应符合国家现行标准《碳素结构钢》GBT200中Q235A钢的规定，扣件应符合GB15831-1995《钢管脚手架扣件》的规定。

⒉底座

扣件或钢管脚手架的底座有标准底座和焊接底座两种，标准底座的材质要求同焊接底座的要求，采用Q235A钢，焊条应采用F43型。

3、脚手板

脚手板采用5.5CM厚、25CM宽、长4米的木制专用脚手板，不得有损伤和斜裂纹，两头用8#铅丝扎牢。

4、密目网

⑴密目网的质量要求

要求四证齐全，要有阻燃性能，其续燃、阻燃时间均不得大于4秒，要符合GB16909的规定，每10㎝×

10㎝=100㎝2的面积上有2000个以上的网目。

⑵密目网贯穿试验

做耐贯穿试验时将网与地面成300角拉平，在其中正上方3米处用5㎏重的钢管（管径48-51㎜）垂直自由落下，不穿透即为合格产品。

五、脚手架的用途及极限荷载值

砌筑脚手架，装修用脚手架及外围封闭脚手架外立杆内侧满挂密目网全封闭，脚手架的荷载：

结构架3000N/㎡。

六、脚手架的搭设方法：

⒈搭设顺序

放置纵向扫地杆，自角部起依次向两边竖立底立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后，装设横向扫地杆并也与立杆固定（固定立杆底端前，应吊线确保立杆垂直）每边竖起3-4根立杆后，随即装设第一步纵向水平杆（与立杆扣接固定）各横向水平杆（小横杆靠近立杆并与纵向水平杆扣接固定）接正立杆垂直和水平杆水平使其符合要求后，按40～60NM力拧紧扣件螺栓，形成脚手架心起始段，按要求依次延伸搭设，直至第一步架交圈完成，交圈后再全面检查一遍脚手架质量和地基情况，严格确保设计要求和脚手架质量设置连墙杆（或加机械撑），按第一步架的作业程序和要求搭设第二步、第三步……随搭设进程及时装设连墙件（或加机力撑）装设作业层间横杆，（在脚手架横向杆之间架设的用缩小铺板支撑跨度的横杆）铺设脚手架板和装设作业层挡脚板及密目网全封闭。

⒉一般基础做法

首先进行搭设场地平整、夯实工作，从建筑物主体向外围3-5%找坡，回填土夯实后上面铺设厚5㎝、宽20㎝以上木脚手板，按建筑物周围长度铺装之后在木脚手板上放置钢底座，钢底座上放置立杆，按设计的立杆间距进行放线定位，铺设木脚手板要平实，不得悬空。

⒊排水措施

在距脚手架外排立杆外侧0.5米外设置一排水沟在最低点设置积水坑，水流入坑内，用潜水泵将水排出，排水沟坡度为3-5%。

⒋构造要求

⑴立杆的间距、垂直度

立杆间距1.5米，允许搭设偏差±

5㎝，立杆垂直度允许搭设偏差±

10㎝。

⑵扫地杆设置

从垫板往上20㎝处设置扫地杆，扫地杆采用对接接长，扫地杆在端头立杆交接处伸出扣件长度不小于10㎝。

⑶横杆间距、平整度

横杆间距采用1.6米，采用对接方法接长，横杆两端高差，不能超过2㎝，纵向水平杆全长平整度不能超过±

⑷立杆、横杆接长的详细做法

立杆上的对接扣件应交错布置，两个相邻立杆的接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于500㎜，各接头中心距立节点的距离不应大于步距的1/3。

纵向水平杆对接接头应交错布置，不应设在同步，同跨内相邻接头水平距离不应小于500㎝，并应避免设在纵向水平杆的交接处。

⒌架体与建筑的结构的拉结要求

⑴构造形式

采用刚性连接方式，连墙件的连墙杆采用两根50㎝短管用直角扣件中间夹垫木因定于墙上。

⑵布置要求

连墙杆在垂直间距不应大于4米，水平间距不大于6米的位置上设置，设置时易靠近立节点，距离不应大于30㎝，必须从底部第一根纵向水平杆处开始设置，布设形式可以采用花排，也可采用并排，宜优先采用花排，门窗洞口采用短向拉结钢管长度过门窗洞口边缘250㎜以上。

七、剪刀撑的搭设方法

在建筑物四周转交处必须设置剪力撑，每道剪力撑跨立柱的根数宜在5-7根之间，每道剪力撑的宽度不应小于4跨，且不小于6米，斜杆与地面的倾角宜化450～600之间，由底部横向连续设置，中间每道剪刀撑的净距不应大于15米。

剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上，旋转扣件中心线距端点的距离不应大于15㎝，剪刀撑接长采用搭接接长，搭接长度不小于100㎝，用3个扣件等距离布置，扣件扣在钢管端头处不小于10㎝，剪刀撑下端一定要落地。

八、小横杆的设置

每一端点处必须设置一根横向水平杆并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上部，端头处伸出长度不小于10㎝立杆轴线偏离立节点的距离不应大于150㎝，在双排架中，靠墙一侧的外伸长度不应大于50㎝。

九、脚手板及防护栏杆

脚手板一般应设置3根小横杆上，要铺满、铺密，在两侧设置180㎜以上高踢脚板，操作层上部护栏1.2米高，下部防护栏距踢脚板0.6米处。

十、脚手架体与建筑物之间封闭

⒈密目网垂直封闭

用缆绳将密目网绑扎至立杆或大横杆上，使网与架体牢固的连接在一时起，缆绳的材质应符合GB16909的规定。

⒉兜网封闭

用大眼安全网（平网）将脚手架与建筑物之间封闭起来，在一层顶部及每隔三层设一道兜网。

十一、脚手架的上下通道

脚手架架体要设置安全通道：

⑴马道宽度不小于1米，坡度比1：

3（高：

长）为宜；

⑵马道的立杆间距应与脚手架相适应，基础按脚手架要求处理，立面设剪刀撑，人行横道小横杆间距不超过1.5米；

⑶马道上满铺脚手板，板上钉防滑条；

⑷设置护身栏杆，上部护身栏杆1.2米，下部护身栏杆距脚手板0.6米，同时设180㎜宽挡脚板。

十二、脚手架的卸料平台

卸料平台上面挂牌标明控制荷载，要有荷载计算书，要有专门搭设方案，要严格按照施工方案施工。

十三、脚手架搭拆的技术交底与验收

脚手架必须严格按照施工方案搭设，要有严格的技术交底，要有节点构造详图，操作人员必须严格执行，所有偏差数值必须控制在允许范围内。

要由专门人员对已搭设好的脚手架按照搭设方案进行验收，验收时要有量的内容，如：

横立杆间距的数值，立杆的垂直度，横杆的平整度等都应详细记载在验收记录当中，不能只用符合要求来代替。

十四、脚手架的拆除方法

制定拆除方案：

方案应包括拆架的步骤和方法，安全措施等，拆除顺序应遵守由上至下，先搭后拆，后搭先拆的原则，即先拆栏杆，脚手架剪刀撑、斜撑，而后小横杆、大横杆、立杆并按一步一清的原则依次进行，严禁上下同时进行拆除作业，同时周围设围栏或竖立警戒标志并且有专人指挥，以免发生事故。

十五、脚手架搭设时注意事项

⒈外径48㎜与51㎜的钢管严禁混合使用；

⒉立节点处，固定横向水平杆（或纵向水平杆）剪力撑，横向支撑等扣件的中必线距立节点的距离不应大于150㎜；

⒊各杆件端头伸出扣件端头边缘的长度不应小于100㎜；

⒋对接扣件的开口应朝向架子的内侧，螺栓应朝上，直角扣件的开口不得朝下，以确保安全。

⒌当脚手架外侧遇有低压电线时，而且外侧边缘距外电架空线路外侧边线的安全距离小于规范规定时，应做专门用电防护方案，并严格执行；

⒍上架体作业人员必须持证上岗，戴安全帽、系好安全带；

⒎严格按搭设方案施工，连墙件和剪刀撑应及时设置，不得滞后超过两步；

⒏在搭设过程中，应注意调整脚手架的垂直度，最大允许偏差100㎜。

十六、悬挑式扣件钢管脚手架计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.0米，立杆采用单立管。

搭设尺寸为：

立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，立杆的步距1.50米。

采用的钢管类型为

48×

3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。

施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设2层。

悬挑水平钢梁采用[16a号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度1.50米。

悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。

一、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.350×

1.500/3=0.175kN/m

活荷载标准值Q=3.000×

1.500/3=1.500kN/m

荷载的计算值q=1.2×

0.038+1.2×

0.175+1.4×

1.500=2.356kN/m

小横杆计算简图

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩

计算公式如下:

M=2.356×

0.8002/8=0.188kN.m

=0.188×

106/5080.0=37.104N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.175+1.500=1.713kN/m

简支梁均布荷载作用下的最大挠度

V=5.0×

1.713×

800.04/（384×

2.06×

105×

121900.0）=0.364mm

小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!

二、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

小横杆的自重标准值P1=0.038×

0.800=0.031kN

0.800×

1.500/3=0.140kN

1.500/3=1.200kN

荷载的计算值P=（1.2×

0.031+1.2×

0.140+1.4×

1.200）/2=0.942kN

大横杆计算简图

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=0.08×

（1.2×

0.038）×

1.5002+0.267×

0.942×

1.500=0.386kN.m

=0.386×

106/5080.0=75.933N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=0.677×

0.038×

1500.004/（100×

2.060×

121900.000）=0.05mm

集中荷载标准值P=0.031+0.140+1.200=1.371kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V1=1.883×

1370.720×

1500.003/（100×

121900.000）=3.47mm

最大挠度和

V=V1+V2=3.521mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

1.荷载值计算

横杆的自重标准值P1=0.038×

1.500=0.058kN

1.500/2=0.210kN

1.500/2=1.800kN

荷载的计算值R=1.2×

0.058+1.2×

0.210+1.4×

1.800=2.841kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；

本例为0.1394

NG1=0.139×

18.000=2.509kN

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；

本例采用木脚手板，标准值为0.35

NG2=0.350×

2×

1.500×

（0.800+0.400）/2=0.630kN

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；

本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14

NG3=0.140×

2/2=0.210kN

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；

0.005

NG4=0.005×

18.000=0.135kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.484kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×

0.800/2=3.600kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中W0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

W0=0.350

Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Uz=1.250

Us——风荷载体型系数：

Us=0.841

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×

0.350×

1.250×

0.841=0.258kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×

1.4NQ

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×

1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载基本风压标准值（kN/m2）；

la——立杆的纵距（m）；

h——立杆的步距（m）。

五、立杆的稳定性计算:

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.22kN；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.26；

i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=2.60m；

k——计算长度附加系数，取1.155；

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；

A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；

W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.08cm3；

——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；

经计算得到

=71.85

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

<

[f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.47kN；

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；

u=1.50

W——立杆净截面模量（抵抗矩），W=5.08cm3；

MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.103kN.m；

=86.32

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

六、连墙件的计算:

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl=Nlw+No

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：

Nlw=1.4×

wk×

Aw

wk——风荷载基本风压标准值，wk=0.258kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.00×

4.50=13.500m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；

No=5.000

经计算得到Nlw=4.868kN，连墙件轴向力计算值Nl=9.868kN

连墙件轴向力设计值Nf=

A[f]

其中

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=40.00/1.58的结果查表得到

=0.93；

A=4.89cm2；

[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=93.484kN

Nf>

Nl，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件采用扣件与墙体连接。

经过计算得到Nl=9.868kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!

采用双扣件连接。

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:

单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；

连墙件扣件连接示意图

七、悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算

悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

悬臂单跨梁计算简图

支座反力计算公式

支座弯矩计算公式

C点最大挠度计算公式

其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。

本工程算例中，m=1300mm，l=1500mm，ml=400mm，m2=1200mm；

水平支撑梁的截面惯性矩I=866.20cm4，截面模量（抵抗矩）W=108.30cm3。

受脚手架作用集中强度计算荷载N=1.2×

3.48+1.4×

3.60=9.22kN

水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×

21.95×

0.0001×

7.85×

10=0.21kN/m

k=1.30/1.50=0.87

kl=0.40/1.50=0.27

k2=1.20/1.50=0.80

代入公式，经过计算得到

支座反力RA=28.818kN

支座反力RB=-9.797kN

最大弯矩MA=14.928kN.m

抗弯计算强度f=14.928×

106/（1.05×

108300.0）=131.279N/mm2

水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

受脚手架作用集中计算荷载N=3.48+3.60=7.08kN

水平钢梁自重计算荷载q=21.95×

10=0.17kN/m

最大挠度Vmax=5.617mm

按照《钢结构设计规范》（GB50017-2003