22#脚手架施工方案Word文件下载.docx
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（1）大横杆设置在立杆内侧，小横杆上部，长度不宜小于3跨。
（2）大横杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。
对接与搭接应符合下列规定。
Ａ．大横杆的对拉接应应交错布置，上、下和相邻的纵向水平杆的接头都不宜设置同一跨，同一步内，不同步或不同跨两排邻接头在水平方向错开的距离不应于500mm。
Ｂ．搭接长度不应少于1米，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘搭接纵向水平杆杆端的距离不少于100mm。
13、小横杆的构造应符合以下规定
Ａ．立节点处必须设置一根横向水平杆，用十字扣件扣接且严禁拆除，靠墙一端小横杆的外伸长度不应大于500mm。
Ｂ．所有小横杆及纵向大横杆伸出架件及转角的长度需保持一致且不少于100mm。
14、剪刀撑的构造应符合下列规定
Ａ．剪刀撑宜采用搭接连接，搭接长度不宜小于1米，应采用不小于3个转向活动扣件固定，端部扣件盖板边缘正杆端距离不应小于100mm。
Ｂ．剪刀撑斜杆应用活动扣件固定在与其相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，活动扣件中心至主了点的距离不宜大于150mm。
Ｃ．剪力撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。
脚手架五根立杆设一组剪刀撑，剪力撑与水平横杆夹角一般在45-60度之间，剪刀撑必须撑至外架顶端。
15、脚手板的铺设应符合下列规定。
Ａ．同步脚手架及第一步脚手架必须满铺，并用不小于18＃铅丝扎牢。
Ｂ．脚手板铺设方向应垂直墙面横向铺设，不得留有孔隙和探头，采用18＃铅丝四点绑扎在纵向水平杆上
Ｃ．靠墙一侧宜采用特制脚手板铺设，以防落物，转角或斜道的脚手片应与横向水平杆可靠连接，防止滑动。
16、扣件规格与钢管外径应匹配。
Ａ．螺栓拧紧扭力，力矩不小于40N.M，且不大于65N.M。
Ｂ．在主节点外固定横向水平杆，纵向水平杆，剪刀撑，横向斜撑等的十字扣件，活动扣件的中心点相应距离不应大于150mm。
Ｃ．对接扣件开扣应朝上或朝内，十字扣件开扣宜朝上设置。
六、落地式外脚手架的设计与计算
一、落地式脚手架
落地式钢管搭设的是施工临时结构，主要承受施工过程中各种垂直和水平荷载，因此脚手架必须有足够的承载力的刚度和稳定性，在施工中能承受各种荷载变形、倾斜摇晃或扭曲现象，以确保安全。
落地式脚手架的构造与搭设要求
1、脚手架立杆采用对接扣件连接，相邻两立杆接头应错开不小于50CM，而且不在同一步距内。
纵向水平杆接长用对接扣件连接。
上下相邻两根纵向水平杆接头错开不小于50CM，同一步内外两根纵向水平杆接头应错开，并不在同一跨内。
2、小横杆伸出外立杆连接点外15—20CM，离外墙面10CM。
3、脚手架纵向两端和转角处起，在脚手架外侧每隔9M（水平距离）左右用斜杆搭成剪力撑，自下而上循序连续设置。
斜杆用钢管与脚手架底部成450—600夹角。
斜杆用旋转扣件与立杆和横向水平杆扣牢。
4、外立杆里侧设1.2M、0.6M高防护栏杆和18CM高的挡脚板（可用两道水平钢管紧贴外立杆内侧用扣件扣牢）。
外侧全部设置密目安全网，用18#铁丝捆绑在两道水平钢管上。
5、脚手架与主体结构必须采用刚性连接，不允许采用一顶一拉的柔性连接，连接杆应于墙面垂直，连墙杆与框架柱连接时，砼强度不得低于15N∕MM才能使用。
6、扣件同杆件连接时紧固力在45—55NM范围内,不得低于45NM或高于60N。
7、搭设参数:
立杆纵距L=1.5M;
横距b=1.05M;
步距高h=1.8M内立杆离建筑物外墙边b1=0.4M;
铺设竹片脚手板4层;
施工荷载Q波=2KN/M2;
并按二层同时施工计算,脚手架与主体结构连接点竖向间距H1=2.9M;
水平距离L1=3L=4.5L;
试验算脚手架的整体稳定性及杆件抗弯强度。
8、脚手架的计算:
验算立杆的稳定公式:
N/ФA+Mw/W≤f……2—1
8.1求N值
N为立杆段的轴心压力设计值，它包括脚手架自重（脚手板在内）安全护栏，安全网及施工荷载，第一步底部压杆（立杆）轴心力最大，最为不利。
N=1.2（NGK1+NGK2）+1.4NQK……2—2式
由表达式得：
NGK1=0.411KN
由L=1.2M,Ь=1.05M,脚手板4层,查表得：
NGK2=1.2KN
由L=1.2M,Ь=1.05M
施工荷载QK=2KN/m²
并二层同时施工
查表得：
NQK=6.72KN
n1=12步
代入2—2式得N=1.2（12×
0.411+1.20）+1.4×
6.72=7.358+9.408=16.7KN
8.2求Φ值
i=1.58µ
=1.50
∵lo=kµ
h=1.155×
1.5×
180=312
λ=lo/i=312/1.58=198
查表得φ=0.180
A=489×
2=978MM2
KA=0.85:
KH=0.8:
f=205N/MM2代入2—1式得：
f=N/ΦA=16700/0.180×
978=16700/176.04=94.865N/MM2
KAKHf=0.85×
0.8×
205=139.4N/MM2>
94.865N/MM2
∴安全
10.3验算第二步底小横杆的抗弯强度
（1）求第二步小横杆的线荷载q
本设计十二步挑架荷载由内、外立杆传延给斜撑承重，荷载最大的第二步小横杆引起弯曲荷载如下：
（2）（A）小横杆自重q1=38.5N/M
（B）4根大横杆自重q2=1.2×
4×
38.5/1.4=132N/M
（C）竹笆脚手片铺二层q3=1.4×
1.2×
30×
2/1.4=72N/M
（D）施工活荷载q4=3000×
1.2=3600N/M
q=q1+q2+q3+q4机=38.5+132+72+3600=3843N/M
10.4求支座反力RB
RB=qЬ/2×
（1+Ь21/Ь2）=3843×
1.05/2×
（1+0,42/1.052）
=2018×
1.145=2311N
10.5求Ь跨中最大弯距Mmax
Mmax=-RB×
Ь/2+Ьq/2×
Ь×
4
=-2311×
1.05/2+1.05×
2643/2×
1.05/4
=-1213.2+364.2=-849NM
10.6求小横杆弯曲强度
λ=Mmax/W=849000/5078=167.2N/MM2
∵205N/MM2>
167.2N/MM2
∴小横杆抗弯强度是安全的
10.7验算第二步小横杆挠度W:
W=5qЬ4/384E1≤[W]……式中[W]=Ь/150=1050/150=7MM
已知q=2643N/M=2.643N/MM
W=5×
2.643×
10504/384×
2.06×
105×
1.219×
105
=1606.292×
1010/946.278×
1010=1.67M
∵W=1.67MM<
[W]=7MM
∴是安全的
10.8验算斜撑杆的抗压强度：
λ1=N01/φ1A≤f……………………5—1式
（1）求斜撑杆与垂线交角
tg1=1.45/2.9=0.518∴a1=26.6
斜撑杆1的轴心压力
N01=N3/COS=6.598/COS27.40=6.598/0.894=7.38K
（2）求φ1:
计算长度L0=L1=220CM
λ1=LU/Ⅰ=220/1.578=139.42
查表16-17得:
φ1=0.351代入5-1式得:
λ1=43.3N/MM2
∵f=205N/MM2>
43.3N/MM2
∴斜撑杆Ⅰ是安全的
（4）斜撑节点处理：
E、F节点因都是钢管Φ48×
3.5，可用扣件卡牢。
底部A、B点在楼板上Φ16吊环侧用Φ20螺栓连接，见下图
（5）连接节点，螺栓Φ20计算
Φ20：
A＝314.2mm2，[ƒv]＝120N/mm2
ƒv＝N/m·
A＝10370/0.85×
314.2＝38.8N/MM2＜120N/mm2（0.85为折减系数）
符合要求
11、与墙体拉结计算
11.1本方案中，首步加二根钢管斜撑后，基本较全面的解决了首层拉结问题，而且是每跨都设立，因此对第二、三、四层进行二步三跨拉结即可，拉结方案按图5所示，方案的刚性连接可较好的解决。
既能解决拉力也能解决压力及弯矩和抗上升翻流作用。
计算如下：
根据西侧施工图一层以上的标准层高为2.9m，按2.9m计，则风载面积为A＝3×
2.9＝13.05m2，据JGJ130—2001的P12页表4.3.1规定，连墙件双排架：
荷载效用级合值N＝风荷载＋5.0KN。
图5
11.2风荷载：
Wk＝0.7μz·
μs·
ωo
查20m高β类地区：
μz＝2.09
μs为1.3ψoψ＝0.089（JGJ130—2001.12页及49页）
所以μa＝1.3×
0.089＝0.1157
ω0＝0.55KN/m2
ωk＝0.7×
2.09×
0.1157×
0.55＝0.0931KN/m2
11.3N＝A×
0.093＋5.0＝20.25×
0.0931＋5.0＝6.885KN≈6.89KN
σ＝N/ψ·
A
λ＝LO/i＝（K·
µ
·
h）/i＝1.155×
105/1.58＝115.13
查ψ＝0.398
σ＝6.89/（0.398×
4.89）
＝3.54KN/cm2＜21KN/cm2
满足要求
11.4钢管抗弯拉压力为：
M＝6.89×
0.1＝0.689KN·
mσ
＝0.689×
100/5.08
＝13.6KN/cm2＜21KN/cm2
均满足要求
11.5、其他杆件均按JGJ130—2001规范布置，不必计算。
12、阳角角部钢绳计算
由于阳角处刚好为二个槽钢面积的荷载，内排脚手荷载不考虑承担，而均由外绳承担。
则：
P＝2×
7.5×
2×
1.2＝36KNK＝9
选用双钢丝绳：
φ15.5T＝165.5×
2＝331KN＞324KN
绳6×
19公称抗拉强度1850N/mm2。
13、斜杆支承点A、B处计算：
下部φ20螺栓处与[14a及φ48×
3.5管，局部承压计算：
φ48×
3.5管承压，[14a腹板厚tw＝6mm
1、对φ48×
3.5管承压面积：
A1＝2×
3.5×
1/3π×
22＝161.27mm2
R＝N/（0.85×
A1）＝10.37/0.85×
1.61
＝7.58KN/cm2＜21.5KN/cm2
2、对[14a腹板tw：
A2＝6×
（π×
22/3）＝138.23cm2
σ2＝N/0.85×
A2＝10.37/0.85×
1.38
＝8.84KN/cm2＜21.5KN/cm2
3、对φ20螺杆承压面积同为A1及A2，亦满足。
4、螺杆φ20抗剪：
A3＝π102＝314.2mm2
[ƒv]＝120N/mm2
A＝10.37/0.85×
3.142
＝3.88KN/cm2＜12.0KN/cm2
均满足要求。
二、悬挑脚手架
悬挑脚手架搭设的工艺流程为：
水平悬挑→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。
定距定位。
根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；
用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；
垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。
在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。
当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。
其余按一下构造要求搭设。
1、立杆间距
（1）脚手架立杆纵距1.500m，横距0.900m，步距1.500m；
连墙杆间距竖直3.000m，水平4.500m（即两步三跨）：
立杆距建筑物0.300m。
（2）脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。
（3）立杆应设置固定支点，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座30cm左右。
（4）立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／400。
2、大横杆、小横杆设置
（1）大横杆在脚手架高度方向的间距1.500m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。
（2）外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。
3、剪刀撑
脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；
中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。
剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。
剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。
4、脚手板、脚手片的铺设要求
（1）脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：
板宽为200mm，里外立杆应满铺脚手板，无探头板。
（2）满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。
（3）脚手片须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。
5、防护栏杆
（1）脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。
（2）选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。
（3）脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.6m和1.2m。
（4）脚手架内侧形成临边的（如遇大开间门窗洞等），在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。
6、连墙件
（1）脚手架与建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3m，设一拉结点。
楼层高度超过4m，则在水平方向加密，如楼层高度超过6m时，则按水平方向每6m设置一道斜拉钢丝绳。
（2）拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3米设一拉结点。
（3）拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。
（4）外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。
7、架体内封闭
（1）脚手架的架体里立杆距墙体净距为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人片，站人片设置平整牢固。
（2）脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。
（3）施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。
支承结构型钢的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑的支承结构上。
上部脚手架立杆与支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。
通常采用在挑梁或纵向钢梁上焊接100-150mm、直径φ20mm的钢筋，立杆套座其上，并同时在立杆下部设置扫地杆。
8、水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下
其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
φb=570×
10×
63×
235/（1200×
16×
235）=1.87
由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附表B，得到φb值为0.919。
经过计算得到最大应力σ=1.303×
106/（0.919×
108300）=13.089N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算σ=13.089小于[f]=215N/mm2,满足要求!
9、拉绳的受力计算:
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力RCi=RUisinθi
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：
RU1=10.607kN；
10、拉绳的强度计算:
钢丝拉绳（支杆）的内力计算：
钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RU均取最大值进行计算，为
RU=10.607kN
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：
其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力（kN）；
Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN），
计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径（mm）；
α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×
19、6×
37、6×
61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；
K--钢丝绳使用安全系数。
计算中[Fg]取10.607kN，α=0.82，K=3.5，得到：
经计算，钢丝绳最小直径必须大于10mm才能满足要求！
钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环强度计算
钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为
N=RU=10.607kN
钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环的强度计算公式为
其中[f]为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f]=125N/mm2；
所需要的钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环最小直径D=（1060.721×
4/3.142×
125）1/2=11mm；
11、锚固段与楼板连接的计算:
1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.357kN；
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f]=50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[356.507×
4/（3.142×
50×
2）]1/2=2.131mm；
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：
锚固深度计算公式:
其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=0.357kN；
d--楼板螺栓的直径，d=16mm；
[fb]--楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.27N/mm2；
[f]--钢材强度设计值,取215N/mm2；
h--楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于
356.507/（3.142×
1.27）=5.585mm。
螺栓所能承受的最大拉力F=1/4×
3.14×
162×
215×
10-3=43.21kN
螺栓的轴向拉力N=0.357kN小于螺栓所能承受的最大拉力F=43.206kN，满足要求！
3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：
混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:
其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N=7.599kN；
b--楼板内的螺栓锚板边长，b=5×
d=80mm；
fcc--混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=11.9N/mm2；
经过计算得到公式右边等于73.77kN，大于锚固力N=7.60kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求!
七、脚手架工程的施工要求
脚手架使用的扣件共有三种，直角扣件、回转扣件、对接扣件用于连接大横杆的对接扣件、开口应朝架内侧，螺栓向上，避免开口朝上，以防雨水进入，探紧程度，装螺栓时应注意将根部放正和保持适当的拧紧程度，这对于脚手架的承载能力，稳定和安全影响很大。
螺栓拧的不紧对
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