新XX大学城XX美术学院工程高支模方案.docx

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新XX大学城XX美术学院工程高支模方案

编号：

广州大学城—广州美术学院工程

阶梯教学室、造型艺术北楼

高支模

施

工

方

案

编制：

审核：

批准：

上海宝冶建设有限公司

广州大学城工程项目部

二ΟΟ三年十月二十八日

目录

一、工程概况…………………………………………….…………….1

二、设计依据……………………………………………………………1

三、模板设计……………………………………………………………1

四、施工组织与准备……………………………………………………11

五、施工进度计划………………………………………………………14

六、质量预控标准……………………………………………………15

七、施工方法……………………………………………………………15

八、质量保证措施………………………………………………………17

九、季节性施工措施……………………………………………………18

一十、安全措施及文明施工措施…………………………….…………18

十一、附图…………………………………………………………..…19

一、工程概况

阶梯教室、造型艺术学科北楼、金属、陶瓷窑、泥塑天光教室位于广州美术学院教学区的北侧，北侧为中环路，东邻广美人工湖，西侧为排球场，南邻实验楼和造型艺术学科南楼。

阶梯教室、造型艺术学科北楼、金属、陶瓷窑和泥塑天光教室为现浇框架结构，地上分别为6层和7层，总建筑面积约34560m2，平面总尺寸265.70m长×17.60m宽（其中：

阶梯教室长78.75m×宽15.90m，造型艺术学科北楼长168.95m×宽17.60m）。

二、设计依据

1、GB50204-2002《混凝土结构工程施工质量验收规范》。

2、JGJ128-2000《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规程》。

3、省市建设厅、建设局有关规定。

由于本工程部分楼层标高≧4.5m,特做本专项施工方案。

三、模板设计

（一）模板及其支架布置

本工程模板体系拟采用门式脚手架、钢管、木枋和木板组成的组合模板。

门式架搭成桁架再用钢管拉结组成模板支架；梁板模板采用木枋和胶合板。

支架支设在混凝土结构面上。

1、梁支架采用MF1219型、立杆φ42×2.5门式架交叉搭设，沿梁纵向交叉错开距离915，即跨距915。

2、楼板模板支架同样采用MF1219型、立杆φ42×2.5门式架搭设成桁架，门架按跨距915搭设成桁架，桁架平行排列拉结成满堂红架，桁架排距为915。

桁架之间采用φ48×3.5钢管剪刀连接加强其刚度。

每排立杆设两道φ48×3.5水平钢管拉结杆与混凝土柱连接。

第一道距地面300，第二道距地面3000。

3、梁底模板采用40厚松木板，梁侧模用18厚胶合板，梁模大楞采用100×100×4000松木枋@915，梁侧立档80×80松木枋@500,高度大于700的梁,其侧模板采用φ14@450对拉螺栓拉结限位。

4、楼板模板采用18厚的胶合板，大、小楞采用100×100×2000（4000）松木枋。

大楞间距@915。

小楞间距@458。

5、模板构造及模板支架见附图1、2。

（二）梁模板支架稳定性验算

梁支架的门架采用MF1219，钢材采用Q235，门架宽b门架=1.22m，门架高h0=1.95m，即步距1.95m，门架交叉搭设故跨距L门架=1.83/2=0.915m。

搭设高度H=5.6m。

按以下公式进行验算

N≦N₫

1、求一榀门架的稳定承载力设计值N₫

查GJ128-2000表B.0.4、表B.0.5和第9.1.5条,知道门架立杆钢管φ42×2.5时，立杆净截面积A=310mm²，每榀门架2根立杆，则A1=2A=2×310=620mm²；H≦45时，稳定系数φ=0.316；钢材强度设计值f=205N/mm²；荷载作用于门架立杆与加强杆范围时，取折减系数k1=0.9。

一榀门架的稳定承载力设计值

N₫=k1·φ·A1·f

=0.9×0.316×620×205×10ˉ³

=36.144KN

2、求N值

N=1.2（NGk1+NGk2）H+0.85×1.4（ΣNQik+2Mk/b）

如附图3a，取斜线部分为门架的计算单元。

（1）求每米门架自重NGk1

查JGJ128-2000第5.2.2条知

每米高门架自重NGk1=0.276KN/m

（2）求每米高门架加固件自重NGk2

剪刀撑采用φ48×3.5钢管,钢管重为0.038KN/m，剪刀撑按2步8跨距设置，水平加固杆按2步一设，则每跨距宽度内

tgα=2×1.95/8×0.915=0.532

cosα=0.883

钢管重为（2×1.83/0.883+1.83）×0.038=0.227

扣件每跨距内直角扣件1个,旋转扣件8个。

扣件重为2×0.0135+8×0.0145=0.143KN

每米高门架的加固件重NGk2=（0.227+0.143）/（2×1.95）=0.095KN/m

（3）求施工荷载产生传给门架轴向力Nqik

如附图3b，斜线部分所示，取主、次梁交叉处1m×1m板带进行计算梁支架荷载最不利处的荷载。

主梁b×h=0.4m×1.2m,次梁b×h=0.3m×0.65m;板厚h1=0.12m。

钢筋混凝土容重γ=25KN/m³（见<<建筑施工手册>>第4册212页和213表17-79）。

新浇钢筋砼自重

Q1=γ·V/（1×1）

=25×（0.4×1.2×1+0.3×0.65×0.6+0.12×1×1）/（1×1）

=17.93KN/m²

模板附加荷载Q2=1.5KN/m²

施工荷载Q3=2KN/m²

合计荷载∑Q=17.93+1.5+2=21.4KN/m²

每榀门架的支承面积S=b门架×L门架跨距=1.22×0.915

∴作用于每榀门架的施工荷载

Nqik=∑Q·S=21.4×（1.22×0.915）=23.89KN

（4）求作用于门架风线荷载标准值Mk

查GJ128-2000说明第4.0.4条,敞开式门架风荷载体型系数μStw=0.25,风压高度系数μ2=1.62，建造地点风荷基本风压取W0=0.55KN/m²

风荷标准值为Wk=0.7μ2μStwW0

=0.7×1.62×0.25×0.55

=0.155KN/m²

线荷载qk=Wk·L

如附图3a,风荷载对门架计算单元产生的弯矩标准

Mk=qk·H1²/10

=Wk·L·H1²/10

=（0.155×0.915）×5.6²/10=0.444KN·m

（5）求作用于一榀门架的组合荷载N

N=1.2（NGk1+NGk2）H+0.85×1.4（ΣNQik+2Mk/b）

=1.2（0.276+0.095）×5.6+0.85×1.4（23.89+2×0.444/1.22）

=31.79KN<36.144KN

即N

∴梁支架安全

（三）楼板模板支架稳定性验算

板支架用MF1219门架搭桁架，桁架之间间距915mm，用钢管水平和剪刀拉结成整体满堂红架。

门架宽b=1.22m,高h0=1.95m，即步距为1.95m。

门架交叉搭设，跨距L=0.915m。

按以下公式进行验算

N≦N₫

1、求一榀门架的稳定承载力设计值N₫

与梁支架同理求得

N₫=k1·φ·A·f

=36.144KN

2、求N值

N=1.2（NGk1+NGk2）H+0.85×1.4（ΣNQik+2Mk/b）

（1）求每米门架自重NGk1

与梁支架同理求得

每米高门架自重NGk1=0.276KN/m

（2）求每米高门架加固件自重NGk2

与梁支架同理求得

每米高门架的加固件重NGk2=0.095KN/m

（3）求施工荷载产生的轴向力NQik

取平板1m×1m板带进行计算梁支架荷载最不利处的荷载。

板厚h1=0.12m。

钢筋混凝土容重γ=25KN/m³。

新浇钢筋砼自重

Q1=γ·h1

=25×0.12

=3KN/m²

模板附加荷载Q2=1.5KN/m²

施工荷载Q3=2KN/m²

合计荷载∑Q=3+1.5+2=6.5KN/m²

如附图4所示,每榀门架的支承楼板的面积

S=b×L=（0.915/2+1.2+0.915/2）×0.915=1.95m²

∴作用于每榀门架的施工荷载

Nqik=∑Q·S=6.5×1.95=12.70KN

（4）求作用于门架风线荷载标准值Mk

与梁支架同理求得

Mk=0.444KN·m

（5）求作用于一榀门架的组合荷载N

N=1.2（NGk1+NGk2）H+0.85×1.4（ΣNQik+2Mk/b）

=1.2（0.276+0.095）×5.6+0.85×1.4（12.70+2×0.444/1.22）

=18.47KN<36.144KN

即N

∴板支架安全

（四）验算支承梁的小楞的强度和刚度

1、梁小楞强度验算

取主、次梁叉处1m×1m板带进行计算梁支架荷载最不利处的荷载。

由本节第

（二）-2-（3）项求得作用于小楞的荷载∑Q=23.89KN/m²，由于按@350设置一道。

故梁作用在小楞的集中荷载为P=∑Q·1·@=23.89×1×0.35=KN=8.36×10³N;小楞b楞=100mm,h楞=100mm，支于大楞的跨距L=1220mm；主梁b梁=400mm;红松木抗弯强度设计值[fm]=13×1.15=14.95N/mm²（见<<建筑施工手册>>第1册，第223页表2-54、2-55）。

小楞受力弯矩

M=1/8·P·L（2-b梁/L）《建筑施工手册》第4册第228页

=1/8×8.36×10³×1220（2-400/1220）

=2131.8×10³N·mm

截面抵抗矩

W=1/6b楞h²楞<<建筑施工手册>>第1册第172页表2-6

=1/6×100×100²

=166.7×10³N·mm

抗弯强度

б=M/W

=2131.8×10³/166.7×10³

=12.79N/mm²<[fm]=14.95N/mm²

∴支承梁的小楞选用b×h=100×100的松木,按@350设置一道时,其强度满足要求.

2、小楞挠度验算

按下公式验算ω=PL³/48EI≤L/250

——《建筑施工手册》第4册第229页

查表木材的弹性模量取E=9×10³N/mm²

——《建筑施工手册》第1册第223页表2-54、2-55

梁作用在小楞的集中荷载为P=∑Q·1·@=23.89×1×0.35=8.36KN=8.36×10³N;小楞跨距L=1220;

L/250=1220/250=4.88mm

截面惯性矩

I=1/12bh³——《建筑施工手册》第1册第172页表2-6

=1/12×100×100³

=8330×10³mm4

ω=PL³/48EI

=（8.36×10³）×1220³/[48×（9×10³）×8330×10³]

=4.21mm<4.88mm

即ω

∴支承梁的小楞选用b×h=100×100的松木,按@350设置一道时,其挠度满足要求.

（五）验算支承梁的大楞的强度和刚度

1、支承梁的大楞的强度验算

小楞传给大楞的梁集中荷载,为筒化计算,转换为均布荷载,大楞受力按连续梁计算。

由于小楞的间距@350,且由2大楞支承。

∴大楞承受小楞传来的均布荷载为Pˊ=P/350/2=8.36×10³/350/2=11.94N/mm;大楞支承于门架的跨距为L=915mm。

M=PˊL²/10

=11.94×915²/10

=999.6×10³N·mm

W=1/6bh²

=1/6×100×100²

=166.7×10³mm³

б=M/W

=999.6×10³/166.