模板工程施工方案农夫山泉.docx
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模板工程施工方案农夫山泉
模板工程施工方案
本工程主要为钢结构工程，模板主要用于污水池、基础梁、独立承台与短柱等，模板施工相对简单，设计无特殊要求。
一、模板工程质量控制程序
如下图：
模板选择
学习图纸和技术资料平整装配模板
准备工作模板涂隔离剂
学习操作规程和质量标准与钢筋工序交接
检查脚手架、脚手片
书面交底
操作人员参加技术交底
底部标高、中心线、断面放线
支模中间检查
和钢筋工、砼工序交接自检
执行施工质量验收标准质量验收主控项目、部分一般目全部
不合格的处理（返工）检查，部分一般项目抽查100%
但平均不少于3件（间）
浇灌混凝土时留人看模
拆模按强度曲线定拆模
自检记录注意保护棱角
质量验收记录清理现场、文明施工
施工记录整理资料
模板质量直接关系到混凝土观感质量的好坏，为了保证混凝土密实度及外观质量，模板以采用九合板为主——在开工前购置，用钢管与方木作支撑。
为了保证施工进度，模板总量按以满足进度需要为标准进行配置，周转使用。
模板统一安排在木工间集中加工，复杂混凝土结构先做好配板设计，包括模板平面分块图、模板组装图、节点大样图等。
制作完成后堆放整齐，随用随领。
二、柱模板
柱模按柱截面尺寸用九合板制作成定型模板，型钢或60×80木方柱箍。
采用钢管扣件排架或60×80木方支撑，该支撑系统同时用作梁板支撑。
为了及时清除柱脚杂物，在柱脚模板预留清扫口，在浇捣混凝土前封堵。
三、基础梁模板
梁模板采用九合板，支柱用60×80方木或φ48焊接钢管与扣件组成排架系统，支柱在高度方向设置纵、横水平拉杆和斜拉杆，水平拉杆离地面500mm处设一道，以上每2m设一道，立柱底部铺5cm厚垫板，同时上层支架的立柱应对准下层支架的立柱。
另外下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力或加设支架支撑。
施工中，模板受混凝土自重和施工荷载等外力作用会产生变形，支柱也会产生压缩变形和侧向弯曲变形，为了抵消这种情况产生的挠度，当梁板跨度大于4m时，模板中部应起拱，起拱高度宜为全跨长度的1‰~3‰。
同时为了防止因模板起拱而减少梁的截面高度，采用梁端底模下降的办法。
四、模板支设注意事项
（1）模板及其支架在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定设施。
（2）支模时，必须考虑有足够的承载力，包括模板及其支架自重、新浇筑混凝土自重、钢筋自重、施工人员及施工设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载、新浇筑混凝土对模板侧面的压力、倾倒混凝土时产生的荷载。
（3）模板内面及时清理干净，并涂刷专用脱模油，施工时应注意严禁脱模油污染钢筋。
（4）为了保证混凝土观感质量，在模板拼缝处贴胶带纸，确保无漏浆现象。
五、模板质量检查
模板工程安装完成后及时进行技术复核与分项工程质量检查，确保轴线、标高与截面尺寸准确。
1、主控项目
（1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。
（2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。
2、一般项目
（1）模板安装应满足下列要求：
①、模板的接缝不得漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。
②、模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂。
但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。
③、浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。
（2）对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板应按设计或规范要求起拱。
（3）固定的模板上的预埋件、预留孔和预留洞无法不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合表1的规定。
表1 预埋件和预留孔洞的允许偏差
项 目
允许偏差（mm）
预埋钢板中心线位置
3
预埋管、预留孔中心线位置
3
插 筋
中心线位置
5
外露长度
+10，0
预埋螺栓
中心线位置
2
外露长度
+10，0
预留洞
中心线位置
10
尺寸
+10，0
（4）现浇结构模板安装的偏差应符合表2的规定。
表2 现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法
项 目
允许偏差（mm）
检验方法
轴线位置
5
钢尺检查
底模上表面标高
±5
水准仪或拉线、钢尺检查
截面内部尺寸
基 础
±10
钢尺检查
柱、墙、梁
+4，-5
钢尺检查
层高垂直度
不大于5m
6
经纬仪或吊线、钢尺检查
大于5m
8
经纬仪或吊线、钢尺检查
相邻两板表面高低差
2
钢尺检查
表面平整度
3
2m靠尺和塞尺检查
注：
检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。
六、拆模
模板的拆除时间要严格控制，侧模要在混凝土强度大于1.0N/mm2即能保证表面及棱角不受损坏时才可拆模。
梁板底模要符合施工质量验收规范的相关规定才可拆模。
拆模遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位，自上而下的原则。
操作人员应站在安全处，以免发生安全事故，待该段模板全部拆除后，方准将模板、配件、支架等运出堆放。
浇捣混凝土结构制作拆模控制式块
与结构同条件养护
试验未达到要求养护
达到强度
拆模
拆模时间控制程序图
模板拆除后，应及时清理，并涂上脱模剂。
七、计算书
本工程模板采用九夹胶合板，顶板支撑系统采用钢管支撑，选用Φ48壁厚3.5mm钢管
1、柱模验算
1.1、荷载计算：
柱的截面尺寸为400×400mm、柱最高为7.2m
新浇砼的侧压力（F），已知：
γc=24KN/m3，V=3m/h，H=3.22m，β1=1.2，β2=1.2（坍落度120mm），t0=5h
可得Fa=0.22γc·t0·β1·β2·V1/2=0.22×24×5×1.2×1.2×31/2
=65.85KN/m2
另由式Fb=γcH得：
F2=24×7.2=172.8KN/m2
取侧压力标准值F=65.85KN/m2，并乘以分项系数1.2，
所以F1=1.2×65.85=79.01KN/m2
倾倒砼产生的侧压力（F2）
倾倒对垂直面模板产生的水平荷载取2KN/m2，并乘以活荷载分项系数1.4。
F2=1.4×2=2.8KN/m2
F’=79.01+2.8=81.81KN/m2，乘以0.85折减系数
F=79.01*0.85=67.16KN/m2（不考虑倾倒对垂直面模板产生的水平荷载）F=81.81*0.85=69.54KN/m2
1.2、螺栓强度验算
69.54×103×0.4×0.9=25034N
M14螺栓许用拉力23738N
25034N<2×23738=47476N
强度符合要求！
1.3、柱箍强度验算
截面为400×400的柱，上下柱箍中间不加螺栓。
故取该柱进行柱箍验算，取柱箍计算长度为800，采用双根钢管。
钢管线荷载为69.54×103×0.4=27816N/m
M=1/8ql2=1/8×27816×0.82=2225N·m
Q=M/WX=2225×103/（1003×2/6）=6.7N/mm2强度符合要求！
4、柱箍挠度验算
q=67.16×103×0.4=26864N/m。
fmax=5ql4/384EI=5×26.864×8004/（384×9000×8333333×2）=0.96mm<[ω]=800/400=2mm
刚度符合要求！
2、墙体模板验算
2.1、强度验算
地下室墙板计算高度为5.0m，墙板厚度0.3m，支模内外楞均采用φ48×3.5钢管，螺杆直径为14mm。
模板次楞在施工过程中最不利的情况侧压力不是均匀分布，因此可简化为简支梁计算。
强度验算仅考虑新浇砼侧压力与倾倒砼进产生的载荷。
新浇砼的侧压力（F1）
已知：
rC=24KN/m3，V=2m/h，β1=1.2（缓凝剂）,
β2==1.2（坍落度16mm）,t0=5h
可得F=0.22rc·to·β1·β2V1/2=0.22×24×5×1.2×1.2×21/2
=53.76KN/m2
另由式F=γcH=24*5.0=120KN/m2
取侧压力标准值F=53.76KN/m2,并乘以分项系数1.2
所以F1=1.2×53.76=64.52KN/m2
倾倒砼产生的侧压力（F2）
倾倒对垂直面模板产生的水平荷载取2KN/m2，并乘以活荷载分项系数1.4。
F2=1.4×2=2.8KN/m2
侧压力合计（F3）
F3=F1+F2=64.52+2.8=67.32KN/m2
乘以0.85折减系数q=67.32×0.85=57.22KN/m2
计算模型取三跨连续梁。
线荷载q1=0.75×57.22=40.06KN/m
抗弯强度验算（l=500mm，Φ48钢管的W为5.08cm3）
Mmax=0.1ql2=0.1×40.06×0.52=1.1KN·m
σm=M/Wn=1.1×106/5.08×103×2=108.3N/mm2＜fm=205N/mm2
强度符合要求！
抗剪强度验算
V=40.06×0.5=20KN
τ=V/2A=20×103/2×4.89×103=2.05N/mm2＜205N/mm2
强度符合要求！
刚度验算
ω=0.677ql4/100EI=0.677×40.06×5004/100×2.06×105×12.19×104=0.7mm＜[ω]=1.5mm（可）
挠度满足要求！
2.2、对拉螺栓验算
对拉螺栓垂直间距500mm，水平间距500mm，直径为14mm。
N=0.5×0.5×57.22=14.305KN
σ=14.305×103/3.14×72=92.97N/mm2＜[f]=205N/mm2
满足要求！
3、楼板支模验算
3.1、荷载计算
150厚新浇砼自重：
1.0×24000×0.15=3600N/m2
钢筋自重：
1.0×1100×0.25=275N/m2
施工荷载：
1.4×2500=3500N/m2
恒载总计：
3875N/m2
荷载总计：
7375N/m2
3.2、次龙骨验算
强度验算：
次龙骨采用φ48×3.5钢管，W=3.55CM3
q1=0.3×7375=2213N/m
q2=0.3×3875=1163N/m
P=3500×0.3=1050N/m
施工荷载为均布载荷：
M1=q1l2/8=1/8×2213×1.22=332N·m
施工荷载为集中载荷：
M2=q2l2/8+Pl/4=1/8×1163×1.22+1/4×1050×1.2=209+315=524N·m
M2>M1
σ=M2/Wxj=524×103/（3.55×103）=147.6N/mm2<[f]=205N/mm2
次龙骨安全！
次龙骨挠度验算：
φ48×3.5钢管：
I=8.3×104mm4、E=2.06×105N/mm2
应只采用恒载标准荷载：
q=0.3×6275=1883N/m
ω=0.677ql4/100EI=0.677×1.883×12004/100×2.06×8.3×109
=1.55mm<[ω]=1200/400=3mm
次龙骨刚度符合要求！
3.3、主龙骨验算：
计算模型取三跨连续梁。
为计算方便将次龙骨传递来的集中荷载转化为均布荷载计算，同时，因木方长度有限，不考虑活载的最不利分布。
100×100木方：
I=8.3×106mm4、E=9000N/mm2
强度验算：
恒载：
P1=6275×1.2=7530N/m
活载：
P2=3500×1.2=4200N/m
M1=0.1q1l2=0.1×11730×1.22=1689N·m
σ=M1/Wxj=1.689×106×50/（8.3×106）
=10.1N/mm2经计算满足要求！
主龙骨挠度验算：
只采用恒载标准荷载：
7530N/m
ω=0.677ql4/100EI=0.677×7.53×12004/100×9000×8.3×106
=1.4mm<[ω]=1200/400=3mm
主龙骨刚度符合要求！
3.4、脚手架支撑验算：
脚手架纵距、横距均为1.2m。
荷载计算：
N=P=7.375×1.2×1.2=10.62KN
强度验算：
σ=N/A=10.62×103/489=21.7N/m2<[f]=205N/m2
满足强度要求！
稳定性验算：
取L=1.5+2×0.4=2.3
λ=2300/15.8=146，查表得ψ=0.324
σ=N/φA=10620/0.324×489=67N/mm2＜205N/mm2
稳定性满足要求！
4、梁模验算
梁模板面层15mm厚覆膜九夹板，次龙骨40×60木方，间距取200mm。
本工程粱截面普遍为240×（350、500），故梁取240×500mm计算，梁下部φ48钢管大楞沿梁纵向间距600mm，梁底夹具间距700mm（侧模背楞及M14@700对拉螺栓，不必验算）。
4.1、底模次龙骨（40×60木方）验算
荷载计算
模板自重 5×（0.015×0.2+0.05×0.1）×1.2=0.05KN/m
新浇混凝土自重 24×0.75×0.2×1.2=4.32KN/m
钢筋自重1.5×0.2×1.2=0.36KN/m
振捣荷载 2.0×0.2×1.4=0.56KN/m
合计：
5.29KN/m
抗弯强度验算
计算模型取五跨连续梁
Mmax=0.105ql2=0.105×5.29×0.62=0.2KN·m
σm=M/Wn=0.2×106/83333＝2.4N/mm2＜fm（可）
抗剪强度验算
V=0.606ql=0.606×5.29×0.6＝2KN
剪应力τ=3V/2bh=3×2000/（2×40×60）＝1.25N/mm2＜1.4N/mm2（可）
刚度验算
荷载不包括振捣荷载q2=4.73KN/m
ω=0.644ql4/100EI=0.644×4.73×6004/100×8.3×106×9000＝0.05mm＜[ω]=l/400=2.5mm（可）
4.2、主龙骨验算
竖向荷载P=[5×（0.35×0.015+0.05×0.1）×0.6+24×0.24×0.5×0.6+1.5×0.24×0.5×0.6]×1.2+（2×0.24×0.6）×1.4=2.65KN
弯矩M=1/4PL=1/4×2.65×0.75=0.50KN•m
σ=M/Wx=0.50×103×103/（5.08×103）=98.43N/mm2<205N/mm2
强度满足要求！
刚度验算
荷载不包括振捣荷载F2=4.86KN/m
ω=Fl4/48EI=4.86×7504/48×2.06×105×12.19×104＝1.2mm＜[ω]=750/400=1.8mm
挠度满足要求！
4.3、立杆验算
N=5.45＋14.08/2=12.49KN
N/A=12.49×103/489=25.6N/mm2<205N/mm2
强度满足要求！
稳定性验算：
取L=1.5+2×0.4=2.3
λ=2300/15.8=146，查表得ψ=0.324
σ=N/φA=12490/0.324×489=78N/mm2＜205N/mm2（可）
稳定性合格。
4.4、梁侧模验算
荷载计算
新浇混凝土侧压力F
取T=25℃，β1=1，β2=1.15，t0=5h，浇筑速度V=3m/h
F1=0.22γct0β1β2V1/2=52.6KN/m2
F2=γch=24×0.75=18KN/m2
取其较小者 F=18×1.2=21.6KN/m2
振捣荷载 4.0×1.4=5.6KN/m2
以上两项合计：
27.2KN/m2
次龙骨60×80木方验算（间距取250mm）
将荷载转化为线荷载为6.8KN/m，乘以0.9折减系数得q1=6.12KN/m。
抗弯强度验算（l=700mm）
Mmax=-0.105ql2=-0.315KN·m
σm=M/Wn=3.78N/mm2＜fm（可）
抗剪强度验算
V=-0.606ql=-2.6KN
剪应力τ=3V/2bh=3×2600/（2×60×80）＝0.82N/mm2＜1.4N/mm2（可）
刚度验算
荷载不包括振捣荷载q2=5.4KN/m
ω=0.644ql4/100EI=0.644×5.4×7004/100×8.3×106×9000＝1.1mm＜
[ω]=700/400=1.8mm
刚度符合要求！
八、应急预案（措施）
扣件式钢管模板支撑架是建筑施工中常用的支模方式，但缺少相对应的设计计算标准，使现有的设计计算存在着不确定、不安全的因素，为预防模板坍塌事故的发生，建立相应的应急预案。
应急预案的基本要求是要有针对性和实用性：
即确定最不利状态，进行科学的计算和分析；绘制预案实施网络图；应随施工情况的变化而及时修订。
由于模板支撑架坍塌发生后，施工人员常发生因异物吸入造成呼吸功能衰竭而死亡。
因此，紧急救援系统的建立是减少伤亡的有效措施。
模板支撑架坍塌事故紧急救援系统应包括：
紧急设施，包括事故报警系统、支撑应力监测及自动预警系统、紧急救援工具、应急照明、紧急医疗工具。
紧急联络与通讯，包括发生事故需要外部救援时，除起动工地报警系统外，应拨打119报警和医疗救护120。
同时按预案规定的通讯方法向有关部门联络。
紧急撤离方法，即一旦事故发生，作业人员应立即停止作业，在采取必要的应急措施后，撤离危险区域。
撤离时以人员安全为主，不要急于抢救财物，并针对现场具体情况有序地向安全区撤离。
紧急工作组：
紧急工作组的组成目的是对工地内可能发生的重大险情作出响应。
其工作宗旨是减少人员伤亡，并关注财产损失和环境污染。
紧急工作组成员必须经过紧急医疗救护和事故预案等紧急救援知识的培训，并能熟练掌握和运用。
紧急工作组的组成和职责：
（1）救援组：
主要负责人员和物质的抢救、疏散，排除险情及排除救援障碍。
（2）事故处理组：
按事故预案使用各种安全可靠的手段，迅速控制事故的发展。
并针对现场具体情况，向救援组提供相应的救援方法和必要的施救工具及条件。
（3）联络组：
负责事故报警和上报，以及现场救援联络、后勤供应，按应外部专业救援单位施救。
指挥、清点、联络各类人员。
（4）警戒组：
主要负责安全警戒任务，维护事故现场秩序，劝退或撤离现场围观人员，禁止外人闯入现场保护区。
紧急救援的一般原则：
以确保人员的安全为第一，其次是控制材料的损失。
紧急救援关键是速度，因为大多数坍塌死亡是窒息死亡，因此，救援时间就是生命。
此外要培养施工人员正确的处险意识，凡发现险情要立刻使用事故报警系统进行通报，紧急救援响应者必须是紧急工作组成员，其他人员应该撤离至安全区域，并服从紧急工作组成员的指挥。
急救知识与技术
鉴于模板支撑架坍塌事故所造成的伤害主要是机械性窒息引起呼吸功能衰竭和颅脑损伤所致中枢神经系统功能衰竭，因此紧急工作组成员必须熟练掌握止血包扎、骨折固定、伤员搬运及心肺复苏等急救知识与技术等。
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