嵘福大厦筏板钢筋支撑施工方案文档格式.docx

嵘福大厦筏板钢筋支撑施工方案文档格式.docx

《嵘福大厦筏板钢筋支撑施工方案文档格式.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《嵘福大厦筏板钢筋支撑施工方案文档格式.docx（17页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

采用钢管作为支撑，即可满足上层网片钢筋的稳定性，施工简单，加快施工进度要求。

钢管支撑操作的方法：

在完成下层钢筋的绑扎后，先铺放扫地杆，在设置立杆，扫地杆紧靠下层钢筋，立杆与下层钢筋接触部位需要牢固焊接，立杆间距为1500mm，步距为1500mm，上层钢筋保护层厚度为20mm，上层钢筋直径全部为25mm，支撑钢筋横杆的标高应为筏板面标高减去70mm（详附图1、2、3）。

上层钢筋绑扎完成后，每个独立基采用4根直径25钢筋与上层钢筋底筋焊接牢固作为支撑（附图4），独立基内上层钢筋梅花形间距660mm面筋与底筋焊接；

以确保上层钢筋的稳定后，拆除独立基钢管架子。

筏板基础、1.6米以下（含1.6米）的独立基采用钢筋马镫作为上层钢筋施工支撑平台,设置直径25@1500×

1500的钢筋凳。

2、采用钢管支撑的采用土0____________________________________________________________________________________________________________________________筏板基础施工流程：

安放下层钢筋垫块——铺设下层钢筋——搭设扫地杆、立杆——立杆与下层钢筋有效焊接（核心筒处）——根据标高搭设支撑钢筋层横杆——铺设上层钢筋网片——绑扎墙柱钢筋——独立基加固支撑焊接——拆除独立基支撑钢管架——混凝土浇筑。

具体做法附图：

附图3附页

计算依据：

1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91

3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

5、《钢结构设计规范》GB50017-2003

一、架体参数

满堂支撑架的宽度B（m）

6

满堂支撑架的长度L（m）

满堂支撑架的高度H（m）

2

脚手架钢管类型

Φ48.3×

3.6

立杆布置形式

单立杆

纵横向水平杆非顶部步距h（m）

1.5

纵横向水平杆顶部步距hd（m）

立杆纵距la（m）

立杆横距lb（m）

立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（m）

0.05

剪刀撑设置类型

普通型

顶部立杆计算长度系数μ1

1.494

非顶部立杆计算长度系数μ2

1.656

二、荷载参数

每米钢管自重g1k（kN/m）

0.04

脚手板类型

脚手板自重标准值g2k（kN/m2）

每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）

0.167

材料堆放荷载q1k（kN/m2）

1

施工均布荷载q2k（kN/m2）

平台上的集中力F1（kN）

三、设计简图

搭设示意图：

四、板底纵向支撑次楞验算

次楞增加根数n4

材质及类型

钢管

截面类型（mm）

次楞抗弯强度设计值f（N/mm2）

205

次楞截面惯性矩I（cm4）

12.71

次楞抗剪强度设计值τ（N/mm2）

125

次楞截面抵抗矩W（cm3）

5.26

次楞弹性模量E（N/mm2）

206000

次楞自重标准值Nc（kN/m）

次楞验算方式

三等跨连续梁

G1k=Nc=0.04kN/m；

G2k=g2k×

lb/（n4+1）=0.1×

1.5/（2+1）=0.05kN/m；

Q1k=q1k×

lb/（n4+1）=1×

1.5/（2+1）=0.5kN/m；

Q2k=q2k×

1、强度验算

板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。

满堂支撑架平台上无集中力

q1=1.2×

（G1k+G2k）=1.2×

（0.04+0.05）=0.108kN/m

q2=1.4×

（Q1k+Q2k）=1.4×

（0.5+0.5）=1.4kN/m

q=q1+q2=0.108+1.4=1.508kN/m

计算简图

Mmax=0.100qll2+0.117q2l2=0.100×

0.108×

1.52+0.117×

1.4×

1.52=0.393kN·

m

Rmax=1.100q1l+1.200q2l=1.100×

1.5+1.200×

1.5=2.698kN

Vmax=0.6q1la+0.617q2la=0.6×

1.5+0.617×

1.5＝1.393kN

τmax＝2Vmax/A=2×

1.393×

1000/506=5.506N/mm2≤[τ]=125N/mm2

满足要求！

σ=Mmax/W=0.393×

106/（5.26×

103）=74.715N/mm2≤[f]=205N/mm2

满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算

F1=1.4×

1=1.4kN

弯矩图

Mmax=0.674kN·

剪力图

Rmaxf=3.503kN

Vmaxf=2.197kN

2.197×

1000/506=8.684N/mm2≤[τ]=125N/mm2

σ=Mmax/W=0.674×

103）=128.137N/mm2≤[f]=205N/mm2

2、挠度验算

q'

1=G1k+G2k=0.04+0.05=0.09kN/m

2=Q1k+Q2k=0.5+0.5=1kN/m

R'

max=1.100q'

1l+1.200q'

2l=1.100×

0.09×

1×

1.5=1.948kN

νmax=（0.677q'

1l4+0.990q'

2l4）/（100EI）=（0.677×

（1.5×

103）4+0.990×

103）4）/（100×

2.06×

105×

12.71×

104）=2.032mm≤min{1500/150，10}=10mm

=G1k+G2k+Q1k+Q2k=0.04+0.05+0.5+0.5=1.09kN/m

q2=F1=1kN

maxf=2.524kN

变形图

νmax=3.326mm≤min{1500/150，10}=10mm

五、横向主楞验算

Ф48×

3.5

抗弯强度设计值f（N/mm2）

截面惯性矩I（cm4）

12.19

主楞抗剪强度设计值τ（N/mm2）

主楞截面抵抗矩W（cm3）

5.08

主楞弹性模量E（N/mm2）

主楞自重标准值Nz（kN/m）

0.038

主楞验算方式

横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载作用下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。

q=1.2×

Nz=1.2×

0.038=0.0456kN/m

=Nz=0.038kN/m

p=Rmax/2=2.698/2=1.349kN

p'

=R'

max/2=1.948/2=0.974kN

Mmax=0.55kN·

Rmaxf=3.133kN

Vmaxf=1.75kN

1.75×

1000/489=7.157N/mm2≤[τ]=125N/mm2

σ=Mmax/W=0.55×

106/（5.08×

103）=108.268N/mm2≤[f]=205N/mm2

νmax=2.555mm≤min{1500/150，10}=10mm

p2=Rmaxf/2=3.503/2=1.752kN

p2'

maxf/2=2.524/2=1.262kN

Mmax=0.621kN·

Rmaxf=3.444kN

Vmaxf=1.916kN

1.916×

1000/489=7.836N/mm2≤[τ]=125N/mm2

σ=Mmax/W=0.621×

103）=122.244N/mm2≤[f]=205N/mm2

νmax=3.065mm≤min{1500/150，10}=10mm

六、可调托座验算

可调托座内主楞根数

可调托座承载力容许值[N]kN

30

按上节计算可知，可调托座受力

N=2×

Rmax+F1=2×

3.133+1=7.266kN≤[N]＝30kN

七、立杆的稳定性验算

钢管类型

立柱截面面积A（mm2）

506

立柱截面回转半径i（mm）

15.9

立柱截面抵抗矩W（cm3）

抗压强度设计值[f]（N/mm2）

立杆底部荷载：

NG1=gk×

H+la×

n4×

Nc+lb×

Nz=0.167×

2+1.5×

2×

0.04+1.5×

0.038=0.511kN

立杆顶部荷载：

NG1d=la×

Nz=1.5×

0.038=0.177kN

NG2=g2k×

la×

lb=0.1×

1.5×

1.5=0.225kN

l=max{la,lb}=max{1.5,1.5}=1.5m

NQ1=q1k×

lb=1×

1.5=2.25kN

NQ2=q2k×

NQ4=F1=1kN

不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：

N顶=1.2（NG1d+NG2）+1.4（NQ1+NQ2+NQ4）==1.2×

（0.177+0.225）+1.4×

（2.25+2.25+1）=8.182kN

N底=1.2（NG1+NG2）+1.4（NQ1+NQ2+NQ4）==1.2×

（0.511+0.225）+1.4×

（2.25+2.25+1）=8.583kN

1、长细比验算

顶部立杆段：

l01=kμ1（hd+2a）=1×

1.494×

（1500+2×

50）=2390.4mm

非顶部立杆段：

l02=kμ2h=1×

1.656×

1500=2484mm

λ=l0/i=2484/15.9=156.226≤[λ]=210

2、立柱稳定性验算

l01=kμ1（hd+2a）=1.155×

50）=2760.912mm

λ1=l01/i=2760.912/15.9=173.642，查表得，φ1＝0.237

σ=N顶/φA=8.182×

103/（0.237×

506）=68.228N/mm2≤[f]=205N/mm2

底部立杆段：

l02=kμ2h=1.155×

1500=2869.02mm

λ2=l02/i=2869.02/15.9=180.442，查表得，φ2＝0.22

σ=N底/φA=8.583×

103/（0.22×

506）=77.102N/mm2≤[f]=205N/mm2

八、立杆支承面承载力验算

脚手架放置位置

地基

地基土类型

垫层面

地基承载力特征值fak（kPa）

90

地基承载力调整系数kc

垫板底面积A（m2）

0.25

p=N底/A=8.583/0.25=34.332kPa≤fg=fa×

kc=90×

1=90kPa