满堂脚手架施工方案Word文件下载.docx
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（2）作业层未铺满脚手板或架面之间的间隙过大。
（3）脚手板和杆件因搁置不稳、扎结不牢或发生断裂和坠落。
（4）不当操作产生的碰撞和闪失。
3、落物伤人（物体打击）
（1）在搭设和拆除时，高空抛掷构配件，砸伤工人或过路行人。
（2）架体上物体堆放不牢或意外碰落，砸伤工人或过路行人。
（3）整架倾倒、垂直坍塌或局部垮架，砸伤工人或过路行人。
4、不当操作大致有以下情形：
（1）用力过猛，致使身体失稳。
（2）在架面上拉车退着行走。
（3）拥挤碰撞。
（4）集中多人搬运或安装较重构件。
（5）架面上的水或其他易滑物品未清除，造成滑落。
5、其他伤害
（1）在不安全的天气条件（六级以上大风、雷雨）下继续施工。
（2）在长期搁置以后未作检查的情况下重新投入使用等。
三、危险源的监控
1、对脚手架的构配件材料的材质，使用的机械、工具、用具进行监控。
2、对脚手架的构架和防护设施承载可靠和使用安全进行监控。
3、对脚手架的搭设、使用和拆除进行监控，坚决制止乱搭、乱改和乱用情况。
4、加强安全管理，对施工环境和施工条件进行监控。
第四章、安全技术设计
一、脚手架材料要求
1、脚手架杆件采用外径48mm、壁厚3.0mm的焊接钢管，其力学性能应符合国家现行标准《碳素结构钢》GB/T700-2006中Q235A级钢的规定，每根钢管质量不应大于25.0Kg。
用于立杆、大横杆、斜杆的钢管长度为3.5-6米，小横杆、拉结杆2.1-2.3米，使用的钢管不得有弯曲、变形、开焊、裂纹等缺陷，并涂有防锈漆作防腐处理，不合格的钢管决不允许使用。
2、扣件使用生产厂家合格的产品，并持有产品合格证，扣件锻铸铁的技术性能符合《钢管脚手架》GB15831-2014规定的要求，对使用的扣件要全数进行检查，不得有气孔、砂眼、裂纹、滑丝等缺陷。
扣件与钢管的贴合面要严格整形，保证与钢管扣紧的接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5mm，扣件的活动部位转动灵活，旋转扣件的两旋转面间隙要小于1mm，扣件螺栓的拧紧扭力距达65N2.M时，不得发生破坏。
3、木脚手板的选用必须严格，脚手板材质坚硬，不腐烂，横向裂纹不得大于四分之一板宽，脚手板宽一般为200～300mm，厚度不小于50mm，两端宜各设直径不小于4mm的镀锌钢丝箍两道，单块重量不宜大于30Kg。
竹笆板的选用必须严格，竹笆宜采用毛竹或南竹制作，进场竹笆必须紧密、有良好的韧性及弹性模数。
钢管和扣件均按规定送检，检测结果呵呵后投入使用。
二、满堂脚手架施工措施
楼板厚度大部分为h=100mm，局部120mm、130mm厚，车库板厚度为530mm。
框架梁以200*500、200*550、300*500、300*700、300*1000、800*530、500*900等，预留洞口设置梁结构，尺寸为200*300、200*400等。
结合本工程结构形式、实际施工特点，室内采用满堂脚手架模板支撑体系来满足梁、板的施工。
必须保证其整体性和抗倾覆性。
1、基本要求
（1）搭设楼地面应平整且保证混凝土楼板的承载力达到要求，立杆下垫短木方并加设扫地杆。
（2）剪刀撑：
四边连续设剪刀撑，应由下向上连续设置。
2、脚手架的搭设
（1）钢管扣件脚手架的搭设工艺流程如下：
基础准备→安放垫板→按设计尺寸排放扫地杆→竖立管并同时安纵横向扫地杆→搭设纵横水平杆→搭设剪刀撑→铺脚手板→搭挡脚板和栏杆。
（2）脚手架配合施工进度搭设，一次搭设高度高出操作层不宜大于一步架。
（3）垫板、底座均应准确地放在定位线上，垫板面积不宜小于0.1m2，宽度不宜小于200mm，木垫板长度不宜小于2跨，厚度不宜小于50mm。
（4）立管的排距和间距按计算确定。
（5）底部立管采用不同长度的钢管，立管的联接必须交错布置，相邻立管的联接不应在同一高度，其错开的垂直距离不得小于50mm，并不得在同一步内。
（6）大横杆应水平设置，钢管长度不应小于3跨，接头宜采用对接扣件联接，内外两根相邻纵向水平杆的接头不应在同步同跨内，上下两个相邻接头应错开一跨，其错开的水平距离不应小于500mm。
当水平管采用搭接时，其搭接长度不应小于1m，不少于2个旋转扣件固定，其固定的间距不应少于400mm，相邻扣件中心至杆端的距离不应小于100mm。
如图右图所示：
（7）每根立管的底座向上200mm处，必须设置纵横向扫地杆，用直角扣件与立管固定。
（8）必须严格按照要求在外圈四周连续设置剪刀撑。
剪刀撑与纵向水平杆呈45～60°
角。
三、满堂脚手架支撑体系使用范围
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2012）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）、《钢结构设计规范》（GB50017-2014）等规范。
本工程层高，车库为3.7m；
商业为3.9m和4.5m；
标准层为3.0m，幼儿园为3.9m。
本工程采用满堂脚手架主要用于：
主体室内梁板、车库板、梁、柱支撑。
四、扣件钢管梁板支撑体系设计与计算
（一）、车库板施工支撑体系设计及计算书（车库板为GBF空心现浇砼板）
1、支撑体系设计
根据空心楼板断面图，取7.2m*7.2m的平面（填充箱按1.0m长）。
楼板位置
车库顶板
支模高度
3.7米
楼板厚度
530mm
面板
木胶合板，15mm厚
主楞
双钢管Ф48*3.0
次楞
40mm*90mm方木，间距0.3m
支撑体系
立杆纵距
0.7m
立杆横距
水平杆步距
1.8m
扫地杆设置
扫地刚距离地面20cm，纵横向均匀
顶层水平杆设置
顶层水平杆距离模板支撑点小于50cm，U型顶托螺杆伸出长度小于20cm
底座与垫板
立杆底均设置底座和木垫板，垫板厚5cm，通长设置
剪刀撑设置
按现行贵方要求设置，详见构造措施部分
2、车库面板支撑模板计算书
支撑示意图：
面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=100×
1.52/6=37.5cm3；
I=100×
1.53/12=28.125cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
2.1、荷载计算
（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：
q1=25×
0.53×
1+0.35×
1=13.6kN/m；
（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN）：
q2=3.0×
1=3.0kN/m；
2.2、强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
其中：
q=1.2×
13.6+1.4×
3.0=20.66kN/m
最大弯矩M=0.1×
20.66×
0.32=0.186kN·
m；
面板最大应力计算值σ=185940/37500=4.958N/mm2；
面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2≥4.958KN/mm2
满足要求!
2.3、挠度计算
挠度计算公式为:
（其中q=13.6kN/m）
面板最大挠度计算值:
v=0.677×
13.6×
3004/（100×
9500×
107800）=0.728mm；
面板最大允许挠度[V]=300/250=1.2mm≥0.728mm。
满足要求。
3、纵向支撑钢管的计算:
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为：
截面抵抗矩w=4.49cm3；
截面惯性矩I=10.78cm4；
方木楞计算简图
3.1、荷载的计算
钢筋混凝土梁自重（kN/m）：
q11=25×
0.3×
0.53=3.975kN/m；
模板的自重线荷载（kN/m）:
q12=0.35×
0.3=0.105kN/m；
活荷载为1施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：
q2=（3.1+2）×
0.3=1.53kN/m；
3.2、强度验算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩：
最大弯矩计算公式如下:
静荷载：
q1=1.2×
（q1+q2）=1.2×
（3.975+0.105）=4.896kN/m；
活荷载：
q2=1.4×
1.53=2.142kN/m
最大弯距Mmax=（0.1×
4.896+0.117×
2.142）×
0.92=0.6kN.M
最大支座力N=（1.1×
4.896+1.2×
0.9=7.16kN；
最大应力计算值σ=M/W=0.363×
106/4490=80.781N/mm2；
；
纵向钢管的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2≥80.871N/mm2
3.3、挠度验算
计算公式：
静荷载q1=q11+q12=4.08kN/m；
活荷载q2=1.53kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=（0.677×
4.08+0.990×
1.53）×
7004/（100×
20.6×
105×
10.78）=1.264mm；
支撑钢管的最大挠度小于700/150与10mm,满足要求!
3.4、托梁材料计算
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
托梁采用：
钢管（双钢管）:
Φ48×
3；
W=8.98cm3；
I=21.56cm4；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=5.569kN
托梁计算简图
托梁计算弯矩图（kN.m）
托梁计算变形图（mm）
托梁计算剪力图（kN）
最大弯矩Mmax=0.928kN.m；
最大变形Vmax=0.613mm＜700/150与10mm
最大支座力Qmax=14.056kN；
最大应力σ=927590.798/8980=103.295KN/mm2；
托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2＞103.295KN/mm2
3.5、模板支架立杆荷载标准值（轴力）:
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载
1、静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架的自重（kN）：
NG1=0.116×
3.7=0.43kN；
（2）模板的自重（kN）：
NG2=0.35×
0.7×
0.7=0.171kN；
（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：
NG3=25×
0.7=6.492kN；
静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=7.094kN；
2、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
活荷载标准值NQ=（3.1+2）×
0.7=2.499kN；
3、立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=12.011kN
3.6、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式：
N--立杆的轴心压力设计值（kN）：
N=12.011kN；
σ--轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；
i--计算立杆的截面回转半径（cm）:
i=1.59cm；
A--立杆净截面面积（cm2）：
A=4.24cm2；
W--立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：
W=4.49cm3；
σ--钢管立杆受压应力计算值（N/mm2）；
[f]--钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
L0--计算长度（m）；
如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算：
l0=h+2a
a---立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;
a=0.1m；
得到计算结果：
立杆计算长度L0=h+2a=1.8+2×
0.1=2m；
L0/i=2000/15.9=126；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.417；
钢管立杆受压应力计算值:
σ=12010.884/（0.417×
424）=67.932N/mm2＜[f]=205N/mm2，满足要求!
（二）、梁施工支撑体系设计及计算书
车库梁的主要类型：
800*530、500*900
主楼梁的主要类型：
200*500、200*450、200*550、150*500、200*700
梁规格
800*530、900*500
梁宽度
0.8/0.5
梁高
0.9/0.53
3.7m
梁侧次楞
40mm*100mm木方，设5根
梁侧主楞
双钢管A48*3.0，间距450mm
梁侧模穿梁螺栓
直径：
12mm，设3根
立杆沿梁长方向间距
梁宽方向间距
0.5m
梁底立杆根数
1根
1.5m
扫地杆距离地面20cm，纵横向均设
顶层水平杆距离模板支撑点小于50cm，U型顶托螺杆伸出长度20cm
按现行规范要求设置，详见构造措施部分
支撑体系设计示意图：
2、梁支撑模板计算书
2.1、梁底支撑计算
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；
挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
2.2、荷载的计算：
（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：
q1=（24+1.5）×
0.267=3.604kN/m；
（2）模板的自重线荷载（kN/m）：
q2=0.35×
0.267×
（2×
0.53+0.8）/0.8=0.217kN/m；
（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）：
经计算得到，活荷载标准值P1=（3+2）×
0.267=1.333kN/m；
2.3、方木的支撑力验算
静荷载设计值q=1.2×
3.604+1.2×
0.217=4.585kN/m；
活荷载设计值P=1.4×
1.333=1.867kN/m；
方木计算简图
方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5×
10×
10/6=83.33cm3；
I=5×
10/12=416.67cm4；
2.4、方木强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
线荷载设计值q=4.585+1.867=6.452kN/m；
最大弯距M=0.1ql2=0.1×
6.452×
0.45×
0.45=0.316kN.m；
最大应力σ=M/W=0.131×
106/83333.3=3.794N/mm2；
抗弯强度设计值[f]=13N/mm2＞3.794N/mm2，满足要求！
2.5、方木抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
其中最大剪力:
V=0.6×
0.45=2.71kN；
方木受剪应力计算值τ=3×
1742.004/（2×
50×
100）=0.813N/mm2；
方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2＞0.813N/mm2，满足要求！
2.6、支撑钢管的强度验算
荷载计算公式如下：
（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m2）：
q1=（24.000+1.500）×
0.530=13.515kN/m2；
（2）模板的自重（kN/m2）：
q2=0.350kN/m2；
（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m2）：
q3=（3.000+2.000）=5.000kN/m2；
q=1.2×
（13.515+0.350）+1.4×
5.000=23.638kN/m2；
梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。
当N=2时：
当N＞2时：
计算简图（kN）
支撑钢管变形图
支撑钢管弯矩图
经过连续梁的计算得到：
支座反力RA=RB=1.085kN，中间支座最大反力Rmax=3.14；
最大弯矩Mmax=0.108kN.m；
最大挠度计算值Vmax=0.019mm；
支撑钢管的最大应力σ=0.108×
106/4490=24.164N/mm2；
支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/mm2＞24.164N/mm2
2.7、支座反力计算
前面计算的出：
最大支座反力Rmax=3.14
Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN，根据规范5.2.5：
R≤Rc
得出：
Rmax=2.018＜6.4KN，满足要求！
2.8、立杆的稳定性计算:
2.8.1、梁两侧立杆稳定性验算:
其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力：
N1=1.805kN；
脚手架钢管的自重：
N2=1.2×
0.129×
3=0.465kN；
楼板的混凝土模板的自重：
N3=1.2×
（1.00/2+（1.00-0.80）/2）×
0.35=0.176kN；
楼板钢筋混凝土自重荷载:
N4=1.2×
0.70×
0.100×
（1.50+24.00）=1.285kN；
N=0.697+0.465+0.113+0.826=2.102kN；
φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；
i--计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.59；
A--立杆净截面面积（cm2）：
A=4.24；
W--立杆净截面抵抗矩（cm3）：
W=4.49；
σ--钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）；
[f]--钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
lo--计算长度（m）；
（1）、立杆受压应力计算式：
lo=k1uh...............
（1）
k1--计算长度附加系数，取值为：
1.155；
u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；
上式的计算结果：
立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×
1.7×
1.5=2.945m；
Lo/i=2945.25/15.9=185；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；
钢管立杆受压应力计算值；
σ=3011.345/（0.209×
424）=33.982N/mm2；
满足要求！
（三）主楼梁板支撑体系设计及计算
1、主楼梁板支撑体系
200*500、200*450
0.2
0.5/0.45
3.0m
1.0m
2、支撑体系计算
2.1、梁侧模板荷载
新浇筑砼最大侧压力：
其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/（T+15）计算，得5.714h；
T--混凝土的入模温度，取20.000℃；
V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；
β1--外加剂影响修正系数，取1.200；
β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为50.994kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。
2.2、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；
挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
楞（内龙骨）的根数为4根。
面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图：
（1）强度计算
跨中弯矩计算公式如:
其中，σ--面板的弯曲应力计算值（N/mm2）；
M--面板的最大弯距（N.mm）；
W--面板的净截面抵抗矩，W=50×
1.8×
1.
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