通风发酵设备概述Word下载.docx

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中大型发酵罐那么装没有快开入孔及清洗用的快开手孔。

罐顶还装有视镜及灯镜。

在发酵罐的罐顶上的接管有：

进料管、补料管、排气管、接种管和压力表接管。

在罐身上的接管有冷却水进出管、进空气管、取样管、温度计管和测控仪表接口。

图10-1搅拌通风发酵罐的结构示意图

〔2〕罐体的尺寸比例

罐体各局部的尺寸有一定的比例，罐的高度与直径之比一般为1.7~4左右。

发酵罐通常装有两组搅拌器，两组搅拌器的间距S约为搅拌器直径的三倍。

对于大型发酵罐以及液体深度HL较高的，可安装三组或三组以上的搅拌器。

最下面一组搅拌器通常与风管出口较接近为好，与罐底的距离C一般等于搅拌器直径Di，但也不宜小于i，否那么会影响液体的循环。

最常用的发酵罐各局部的比例尺寸如图10-2。

图10-2常用的发酵罐各局部的比例尺寸

〔3〕搅拌器

搅拌器的作用是打碎气泡，使空气与溶液均匀接触，使氧溶解于发酵液中。

搅拌器有轴向式〔桨叶式、螺旋桨式〕和径向式〔涡轮式〕两种。

轴向式搅拌器：

桨叶式、螺旋桨式

径向式〔涡轮式〕搅拌器〔Discturbine〕：

平直叶、弯叶、箭叶

图10-3径向式〔涡轮式〕搅拌器的结构示意图

〔4〕挡板

挡板的作用是改变液流的方向，由径向流改为轴向流，促使液体剧烈翻动，增加溶解氧。

通常，挡板宽度取（0.1~0.2）D，装设6~4块即可满足全挡板条件。

全挡板条件：

是指在一定转数下再增加罐内附件而轴功率仍保持不变。

要到达全挡板条件必须满足下式要求：

〔5〕消泡器

消泡器的作用是将泡沫打破。

消泡器常用的形式有锯齿式、梳状式及孔板式。

孔板式的孔径约10~20毫米。

消泡器的长度约为罐径的0.65倍。

〔6〕联轴器

大型发酵罐搅拌轴较长，常分为二至三段，用联轴器使上下搅拌轴成牢固的刚性联接。

常用的联轴器有鼓形及夹壳形两种。

小型的发酵罐可采用法兰将搅拌轴连接，轴的连接应垂直，中心线对正。

〔7〕轴承

为了减少震动，中型发酵罐—般在罐内装有底轴承，而大型发酵罐装有中间轴承，底轴承和中间轴承的水平位置应能适当调节。

罐内轴承不能加润滑油，应采用液体润滑的塑料轴瓦（如聚四氟乙烯等），轴瓦与轴之间的间隙常取轴径的％。

为了防止轴颈磨损，可以在与轴承接触处的轴上增加一个轴套。

〔8〕变速装置

试验罐采用无级变速装置。

发酵罐常用的变速装置有三角皮带传动，圆柱或螺旋圆锥齿轮减速装置，其中以三角皮带变速传动较为简便。

〔9〕轴封

轴封的作用是使罐顶或罐底与轴之间的缝隙加以密封，防止泄漏和污染杂菌。

常用的轴封有填料函和端面轴封两种。

①填料函式轴封是由填料箱体，填料底衬套，填料压盖和压紧螺栓等零件构成，使旋转轴到达密封的效果。

填料函式轴封的优点是结构简单。

主要缺点是：

死角多，很难彻底灭菌，容易渗漏及染菌；

轴的磨损情况较严重；

填料压紧后摩擦功率消耗大；

寿命短，经常维修，耗工时多。

图10-4填料函式轴封的结构示意图

②端面式轴封又称机械轴封。

密封作用是靠弹性元件〔弹簧、波纹管等〕的压力使垂直于轴线的动环和静环光滑外表紧密地相互贴合，并作相对转动而到达密封。

图10-5端面式轴封的结构示意图

端面式轴封的优点：

清洁；

密封可靠；

无死角，可以防止杂菌污染；

使用寿命长；

摩擦功率耗损小；

轴或轴套不受磨损；

它对轴的精度和光洁度没有填料密封要求那么严格，对轴的震动敏感性小。

端面式轴封的缺点：

结构比填料密封复杂，装拆不便；

对动环及静环的外表光洁度及平直度要求高。

〔9〕发酵罐的换热装置

①夹套式换热装置

这种装置多应用于容积较小的发酵罐、种子罐；

夹套的高度比静止液面高度稍高即可，无须进行冷却面积的设计。

这种装置的优点是：

结构简单；

加工容易，罐内无冷却设备，死角少，容易进行清洁灭菌工作，有利于发酵。

其缺点是：

传热壁较厚，冷却水流速低，发酵时降温效果差，

②竖式蛇管换热装置

这种装置是竖式的蛇管分组安装于发酵罐内，有四组、六组或八组不等，根据管的直径大小而定，容积5米3以上的发酵罐多用这种换热装置。

冷却水在管内的流速大；

传热系数高。

这种冷却装置适用于冷却用水温度较低的地区，水的用量较少。

但是气温高的地区，冷却用水温度较高，那么发酵时降温困难，发酵温度经常超过40¢

ª

C，影响发酵产率，因此应采用冷冻盐水或冷冻水冷却，这样就增加了设备投资及生产本钱。

此外，弯曲位置比拟容易蚀穿。

③竖式列管（排管）换热装置

这种装置是以列管形式分组对称装于发酵罐内。

其优点是：

加工方便，适用于气温较高，水源充足的地区。

这种装置的缺点是：

传热系数较蛇管低，用水量较大。

二、气升式发酵罐

机械搅拌通风发酵罐其通风原理是罐内通风，靠机械搅拌作用使气泡分割细碎，与培养基充分混合，密切接触，以提高氧的吸收系数；

设备构造比拟复杂，动能消耗较太。

采用气升式发酵罐可以克服上述的缺点。

1，气升式发酵罐的特点

〔1〕结构简单，冷却面积小；

〔2〕无搅拌传动设备，节省动力约50%，节省钢材；

〔3〕操作时无噪音；

〔4〕料液装料系数达80~90％，而不须加消泡剂；

〔5〕维修、操作及清洗简便，减少杂菌感染。

但气升式发酵罐还不能代替好气量较小的发酵罐，对于粘度较大的发酵液溶氧系数较低。

2，气升式发酵罐的结构及原理

分为内循环和外循环两种。

其主要结构包括：

罐体、上升管、空气喷嘴。

其结构如以下图所示。

图10-6气升式发酵罐的结构示意图

3，气升式发酵罐的性能指标

气升式发酵罐是否符合工艺要求及经济指标，应从下面几方面进行考虑。

〔1〕循环周期时间必须符合菌种发酵的需要。

〔2〕选用适当直径的喷嘴。

具有适当直径的喷嘴才能保证气泡分割细碎，与发酵液均匀接触，增加溶氧系数。

三、自吸式发酵罐

自吸式发酵罐是一种不需要空气压缩机，而在搅拌过程中自动吸入空气的发酵罐。

这种设备的耗电量小，能保证发酵所需的空气，并能使气液别离细小，均匀地接触，吸入空气中70~80%的氧被利用。

采用了不同型式、容积的自吸式发酵罐生产葡萄糖酸钙、力复雷素、维生素C、酵母、蛋白酶等，都取得了良好的成绩。

1，自吸式发酵罐的结构

自吸式发酵罐的主体结构包括：

〔1〕罐体；

〔2〕自吸搅拌器及导轮；

〔3〕轴封；

〔4〕换热装置；

〔5〕消泡器。

图10-7自吸式发酵罐的结构示意图

2，自吸式发酵罐的充气原理

自吸式发酵罐的主要的构件是自吸搅拌器及导轮，简称为转子及定子。

转子由箱底向上升入的主轴带动，当转子转动时空气那么由导气管吸入。

转子的形式有九叶轮、六叶轮、三叶轮、十字形叶轮等，叶轮均为空心形。

图10-8自吸式发酵罐的导轮的结构示意图及充气原理

3，自吸式发酵罐的类型

根据通气的型式不同，自吸式发酵罐可分为三个类型：

〔1〕回转翼片式自吸式发酵罐；

〔2〕具有转子及定子的自吸式发酵罐；

〔3〕喷射式自吸式发酵罐。

前两者自吸式发酵罐结构简单，制作容易，比拟广泛采用。

其传动装置有装在罐底及罐顶两种，如装在罐底，那么端面密封装置的加工和安装要求特别精密，否那么容易漏液染菌。

第三种喷射式自吸式发酵罐，电耗少，但是泵的构造复杂。

4，自吸式发酵罐的优点：

〔1〕节约空气净化系统中的空气压缩机、冷却器、油水别离器、空气贮聪、总过滤器等设备，减少厂房占地面积。

〔2〕减少工厂发酵设备投资约30％左右，例如应用自吸式发酵罐生产酵母，容积酵母的产量可高达30~50克。

〔3〕设备便于自动化、连续化，降低劳动强度，减少劳动力。

〔4〕酵母发酵周期短，发酵液中酵母浓度高，别离酵母后的废液量少。

〔5〕设备结构简单，溶氧效果高，操作方便。

四、伍式发酵罐

1，结构

伍式发酵罐的主要部件是套筒、搅拌器。

图10-9伍式发酵罐的结构示意图

2，通气原理

搅拌时液体沿着套筒外向上升至液面，然后由套筒内返回罐底，搅拌器是用六根弯曲的空气管子焊于圆盘上，兼作空气分配器。

空气由空心轴导入经过搅拌器的空心管吹出，与被搅拌器甩出的液体相混合，发酵液在套筒外侧上升，由套筒内部下降，形成循环。

设备的缺点是结构复杂，清洗套筒较困难，消耗功率较高。

五、文氏管发酵罐

其原理是用泵将发酵液压入文氏管中，由于文氏管的收缩段中液体的流速增加，形成真空将空气吸入，并使气泡分散与液体混合，增加发酵液中的溶解氧。

这种设备的优点是：

吸氧的效率高，气、液、固三相均匀混合，设备简单，无须空气压缩机及搅拌器，动力消耗省。

这种设备的缺点是气体吸入量与液体循环量之比拟低，对于好氧量较大的微生物发酵不适宜。

图10-10文氏管发酵罐的结构示意图

第二节通气与搅拌

一、搅拌器的型式及流型

1，型式

发酵罐中的机械搅拌器大致可分为轴向和径向推进两种型式。

前者如螺旋桨式，后者如涡轮式。

〔1〕螺旋桨式搅拌器

螺旋桨式搅拌器在罐内将液体向下或向上推进（相应于图中的顺时针或逆时针旋转方向）。

形成轴向的螺旋流动，混合效果较好，但造成的剪率较低，对气泡的分散效果不好。

一般用在藉压差循环的发酵罐中，以提高其循环速度。

常用的螺旋桨叶数Z=3，螺距等于搅拌器直径，最大叶端线速度不超过25米/秒。

图10-11螺旋桨式搅拌器结构示意图

〔2〕圆盘平直叶涡轮搅拌器

圆盘平直叶涡轮与没有圆盘的平直叶涡轮，其搅拌特性差异甚微。

但在发酵罐中无菌空气由单开口管通至搅拌器下方，大的气泡受到圆盘的阻挡，防止从轴部的叶片空隙上升，保证了气泡的更好的分散。

圆盘平直叶涡轮搅拌器具有很大的循环输送量和功率输出，适用于各种流体，包括粘性流体、非牛顿流体的搅拌混合。

图10-12圆盘平直叶涡轮搅拌器结构图

〔3〕圆盘弯叶涡轮搅拌器

圆盘弯叶涡轮搅拌器的搅拌流型与平直叶涡轮的相似，但前者造成的液体径向流动较为强烈，因此在相同的搅拌转速时，前者的混合效果较好。

但由于前者的流线叶型，在相同的搅拌转速时，输出的功率较后者的为小。

因此，在混合要求特别高，而溶氧速率相对要求略低时，可选用圆盘弯叶涡轮。

图10-13圆盘弯叶涡轮搅拌器的结构图

〔4〕圆盘箭叶涡轮搅拌器

图10-14圆盘箭叶涡轮搅拌器结构图

其搅拌流型与上述两种涡轮相近，但它的轴向流动较强烈，但在同样转速下，它造成的剪率低，输出功率也较低。

2，流型

搅拌器在发酵罐中造成的流型，对气固液相的混合效果及氧气的溶解、热量的传递具有密切关系。

搅拌器造成的流体流动型式不仅决定于搅拌器本身，还受罐内的附件及其安装位置的影响。

〔1〕罐中心装垂直螺旋桨搅拌器的搅拌流型

罐中心垂直安装的螺旋桨，在无挡板的情况下，在轴中心形成凹陷的旋涡。

如在同一罐内安装4~6块挡板，液体的螺旋状流受挡板折流，被迫向轴心方向流动，使旋涡消失，

图10-15罐中心装垂直螺旋搅拌器的搅拌流型

〔2〕涡轮式搅拌器的流型

上述三种涡轮搅拌器的搅拌流型根本上相同，各在涡轮平面的上下两侧形成向上和向下的两个翻腾。

如不满足全挡板条件，轴中心位置也有凹陷的旋涡。

适当的安排冷却排管，也可根本消除轴中心凹陷的旋涡。

图10-16挡板涡轮搅拌桨的流型

〔3〕装有套筒时的搅拌器搅拌流型

在罐内与垂直的搅拌器同中心安装套简，一可以大大加强循环输送效果，并能将液面的泡沫从套简的上部入口，抽吸到液体之中，具有自消泡能力。

伍氏发酵罐就是具有这种中心套筒的机械搅拌罐。

图10-17装有中心套筒的搅拌器流型

二、搅拌器轴功率的计算

搅拌器输入搅拌液体的功率：

是指搅拌器以既定的速度旋转时，用以克服介质的阻力所需的功率，简称轴功率。

它不包括机械传动的摩擦所消耗的功率，因此它不是电动机的轴功率或耗用功率。

发酵罐液体中的溶氧速率以及气液固相的混合强度与单位体积液体中输入的搅拌功率有很大关系。

1，单只涡轮在不通气条件下输入搅拌液体的功率的计算

〔1〕功率准数

一个具体的搅拌器所输入搅拌液体的功率取决于以下因素：

①叶轮和罐的相对尺寸；

②搅拌器的转速；

③流体的性质；

④挡板的尺寸和数目。

通过因次分析，得：

式中P0：

不通气时搅拌器输入液体的功率〔瓦〕

ρ：

液体的密度〔公斤/米3〕

μ：

液体的粘度〔牛.秒/米2〕

D：

涡轮直径〔米〕

N：

涡轮转数〔转/秒〕

K，m：

决定于搅拌器的型式，挡板的尺寸及流体的流态

是一个无因次数，可定义为功率准数NP。

该准数表征着机械搅拌所施与单位体积被搅拌液体的外力与单位体积被搅拌液体的惯性之比。

式中ω：

涡轮线速度

a：

加速度

V：

液体体积

m：

液体质量

〔2〕搅拌功率准数NP的求解

搅拌功率准数NP是搅拌雷诺数ReM的函数。

在一系列几何相似的试验设备里，用不同型式的搅拌器，逐渐变化ReM，算出相应的NP，在双对数座标纸上标绘，得到NP~ReM曲线簇，如下图。

图10-18NP~ReM曲线

试验搅拌器的型式及罐体比例尺寸，如

ReM＞104，到达充分湍流之后，ReM增加，搅拌功率P0虽然将随之增大，但NP保持不变，即施加于单位体积液体的外力与其惯性力之比为常数，此时

对圆盘六平直叶涡轮NP≈6

对圆盘六弯叶涡轮NP≈

对圆盘六箭叶涡轮NP≈

〔3〕单只涡轮在不通气条件下输入搅拌液体的功率

P0=NPD5N3ρ〔10-4〕

2，多只涡轮在不通气条件下输入搅拌液体的功率计算

使用多个涡轮时，两者间的距离S，对非牛顿型流体可取为2D，对牛顿型流体可取；

静液面至上涡轮的距离可取0.5~2D，下涡轮至罐底的距离C可取。

S过小，不能输出最大的功率；

S过大，那么中间区域搅拌效果不好。

符合上述条件的发酵罐，用经验公式计算或实测结果都说明，多个涡轮输出的功率近似等于单个涡轮的功率乘以涡轮的个数。

3，通气液体机械搅拌功率的计算

同一搅拌器在相等的转速下输入于通气液体的搅拌功率比不通气液体的低。

这可以解释为：

通气使液体的重度降低。

功率的降低，不仅与液体平均重度的降低有关，而且主要取决于涡轮周围气液接触的状况。

迈凯尔用六平叶涡轮将空气分散于液体中，测量其输出功率，在双对数坐标上将Pg标绘成涡轮直径D，转速，空气流量Q和P0的函数，得出以下关系式：

福田秀雄在100升至42000升的系列设备里，对迈凯尔关系式进行了校正，得

将多组实验数据分别标出，与实测的对应的Pg在双对数坐标上标绘。

图10-19

图中的直线斜率为，截距为×

10-3

由此得出迈凯尔的修正关系式

4，计算举例

某细菌醪发酵罐

罐直径T＝1.8（米）

圆盘六弯叶涡轮直径D＝米，一只涡轮

罐内装四块标准挡板

搅拌器转速N＝168转／分

通气量Q＝米3／分（已换算为罐内状态的流量）

罐压P＝绝对大气压

醪液粘度ì

＝×

10-3牛·

秒／米2

醪液密度ñ

＝1020公斤／米3

要求计算Pg

（1）计算ReM

ReM×

104

（2）由NP~ReM查NP，NP=4.7

（3）计算P0

P0=NPD5N3ρ〔千瓦〕

（4）计算Pg

3，非牛顿流体特性对搅拌功率计算的影响

常见的某些发酵液具有明显的非牛顿流体特性。

这一特性对发酵过程的影响极大，对搅拌功率的计算也带来麻烦。

牛顿型流体：

用水解糖液、糖蜜等原料做培养液的细菌醪、酵母醪；

直接用淀粉、豆饼粉配料的低浓度细菌醪或酵母醪接近于牛顿型流体。

非牛顿型流体：

霉菌醪、放线菌醪。

非牛顿型流体搅拌轴功率的计算与牛顿型流体搅拌轴功率的计算方法一样，但这类液体的粘度是随搅拌速度而变化的，因而必须先知道粘度与搅拌速度的关系，然后才能计算不同搅拌速度下的ReM，再后才能根据实验绘出其NP~ReM曲线。

根据米兹纳大量实验数据的证明，牛顿型流体与非牛顿型液体的NP~ReM曲线的差异仅存在于ReM＝10~300区间之内。

如果为了近似的计算，不要求较高的准确度，那么的非牛顿型液体的NP~ReM曲线也可以不要实际标绘。

可以用牛顿型流体的NP~ReM曲线代替非牛顿型液体的NP~ReM曲线。

第三节氧的传递〔OxygenTransfer〕

Inthissectionwewilllookmoredeeplyintofactorsthataffectoxygentransferandhowfermentationsystemscanbedesignedtomaximizedissolvedoxygenconcentrationinbioreactors.

Thesupplyofoxygenisoftentheratelimitingstepinanaerobicfermentationandsatisfyingoxygendemandscanoftenconstitutealargeproportionoftheoperatingandcapitalofaindustrialscalefermentationsystem.

一、Introduction

Supplyingoxygentoaerobiccellshasalwaysrepresentedasignificantchallengetofermentationtechnologists.Theproblemderivesfromthefactthatoxygenispoorlysolubleinwater.

-1.

oxygenat4℃i-1.

Satisfyingoxygendemandscanoftenconstitutealargeproportionoftheoperatingandcapitalofaindustrialscalefermentationsystem.

二、Theoxygentransferprocess

1，Theoxygentransferprocess

Ifonlysuspendedcellsareinvolvedandifthelevelofmixinginthebulkliquidissufficientlyhigh,thentheratelimitingstepintheoxygentransferprocessisthemovementoftheoxygenmoleculesthroughthebubbleboundarylayer.

图10-20氧的传递过程

〔1〕Diffusionthroughthebubbletothegas-liquidinterface

图10-21Diffusionthroughthebubbletothegas-liquidinterface

Thisinfactisnotastepatall.Gasmoleculesmovesoquicklythattheyareevenlydistributedthroughoutthebubble.

〔2〕Diffusionacrossthegas-liquidinterface

图10-22Diffusionacrossthegas-liquidinterface

Thisstepwillalsobeveryrapidiftheconcentrationofoxygeninthebubblehigh.

OntheotherhandifthebubbleisrichinCO2andthecontainsalowconcentrationofoxygen,thentherateofoxygentransferoutofthebubblewillbesloworevenzero.

〔3〕Diffusionthroughthebubbleboundarylayer

Themovementofsolutesthroughtheboundarylayerisslowbecausesolutesmustmovethroughtheliquidbydiffusion.

图10-23Diffusionthroughthebubbleboundarylayer

Manyfactorswillaffecttherateofdiffusionofoxygenthroughtheboundarylayer,includingthe:

temperature,concentrationofoxygeninthebulkliquid,saturationconcentrationofoxygenintheliquid,concentrationofoxygeninthebubble,sizeofthemolecule,viscosityofthemedium.

〔4〕Movementthroughthebulkliquidbyforcedconvectionanddiffusion

图10-25Movementthroughthebulkliquidbyforcedconvectionanddiffusion

Therateo