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但水的沸点低、粘度低、氧化性强，因此成膜能力差，易造成金属摩擦副的氧化腐蚀和粘着磨损[2]。

若在水润滑金属部件滑动表面沉积B-C基金属复合涂层，既能利用金属材料的优良力学性能，又能利用碳化硼本身的性能，可以满足摩擦部件低摩擦系数和低磨损率的要求。

综上所述，面对保护环境、节约能源和人类健康的重大要求，研究与水润滑相匹配的低摩擦系数和低磨损的B-C基薄膜材料将具有重大意义。

2.国内外研究现状

碳化硼首先由Joly在1883年成功制备，标记为B6C，1934年，Ridgeway建议组成为B4C，但至今仍有争议[3]。

人们制备碳化硼薄膜的方法也有多种，比如气相沉积法、等离子喷涂法、气相转换法、反应烧结等方法[18-20]。

碳化硼由于具有高硬度、高弹性模量、化学性质稳定、良好的力学稳定性、很低的热膨胀系数等一系列优良性能，很适合于作为耐磨涂层,从而引起了摩擦学界的重视。

尽管碳化硼获得了广泛的应用，但经过大量研究发现碳化硼也有其缺点，比如断裂韧性很低、抗氧化能力较差、对金属的稳定性较差[4]。

为了进一步改善其性能，国内外学者们发现在B-C基的基础上加入过渡族金属元素可以降低薄膜的摩擦系数和磨损量，可以提高其抗腐蚀和抗氧化的能力。

2010年，M.D.Abad等人用磁控溅射的方法，利用TiC︰TiB2陶瓷靶[5]和石墨靶制备出了元素含量不相同的Ti-B-C薄膜，并发现所制备的Ti-B-C薄膜硬度最高可达30.7GPa，弹性模量最高为216GPa，H/E最大为0.142，H3/E2最大为0.617，这说明Ti-B-C薄膜有较大的韧性和塑性变形抗性，这是由于薄膜有较高的硬度[6,7]。

而且还发现，随着碳元素含量的增加，薄膜的摩擦系数和磨损率都很明显的降低，碳含量为31%增加到71%，摩擦系数由0.79降为0.1，磨损率则从2.1×

10-5mm3/Nm降低到7.1×

10-7mm3/Nm。

当碳含量较低（30%～45%）时，薄膜的摩擦系数和磨损率变化不大，摩擦系数在0.7左右，磨损率在2.0×

10-5mm3/Nm左右。

当碳元素含量增加到50%以上时，薄膜的摩擦系数和磨损率迅速降低，碳含量为71%时降到最低[8]。

2012年，J.Lauridsen等人用磁控溅射的方法，在超高真空沉积系统中[9,10]，利用B4C、Ti和石墨三种靶材在不同基体上制备出了Ti-B-C纳米复合涂层。

详细描述了所制备的几种薄膜的元素含量和各元素之间的结合方式，并分析了B元素的薄膜中的分布[11,12]和机械性能。

这种方法制备的Ti-B-C薄膜的硬度低于TiC[13]，并没有因为加入了B元素而增加[12,14-16]。

而且元素含量不同的几种薄膜的摩擦系数变化不明显，说明游离碳的不会改善薄膜的摩擦学性能[17]。

课题研究方案

1.具体的研究内容、研究目标和拟解决的关键问题

研究内容：

（1）Cr-B-C薄膜的制备工艺

根据现有的文献资料和实验室所具备的实验条件，确定采用磁控溅射的方法制备Cr-B-C薄膜，参考已有的Ti-B-C薄膜的制备工艺确定Cr-B-C薄膜制备参数。

（2）不同工艺参数对Cr-B-C薄膜组成成分的影响

采用B4C靶和铬靶共同溅射的方式制备Cr-B-C薄膜，加在两种靶材上的功率比不同，所沉积的薄膜的化学组成也就不同，研究不同的参数下Cr-B-C薄膜的组成成分。

（3）Cr-B-C薄膜的水润滑摩擦学特性的研究

利用摩擦试验机测量Cr-B-C薄膜与小球对磨的摩擦系数，用光学显微镜观察其磨痕，并通过相关公式计算磨损率，研究Cr-B-C薄膜的水润滑摩擦学特性。

研究目标：

掌握制备Cr-B-C薄膜的方法和工艺参数，说明不同工艺参数对薄膜结构的影响规律，阐述Cr-B-C薄膜在水润滑条件下的磨损机制，探讨Cr-B-C薄膜的水润滑摩擦学特性随实验条件的变化规律，以及不同的组成结构对Cr-B-C薄膜水润滑摩擦学性能的影响。

关键问题：

（1）确定Cr-B-C薄膜的制备工艺

（2）对所制备的Cr-B-C薄膜成分和结构进行详细表征。

（3）Cr-B-C薄膜在水润滑条件下的摩擦学实验。

2.拟采取的研究方法

采用真空镀膜仪，两靶直流/射频溅射系统在Si（100）上沉积一系列Cr-B-C薄膜，利用微观分析和力学性能一起分析表面层的形貌、成分、化学键杂化情况和微观结构、内应力、硬度、弹性模量和界面强度。

利用真空镀膜仪，两靶直流/射频溅射系统在316L不锈钢上沉积Cr-B-C薄膜，利用摩擦试验机测量化学成分不同的薄膜与小球在水中对磨时的摩擦性能，了解滑动速度、载荷、配对副材料等对其摩擦性能的影响，利用微观仪器分析摩擦表面层的形貌、成分和化学键杂化情况等，揭示薄膜中元素各含量对其水润滑性能的影响。

3.技术路线

硅片打磨→硅片超声波清洗→Cr-B-C薄膜的制备→Cr-B-C薄膜的结构表征→Cr-B-C薄膜的力学性能

316L不锈钢样片打磨→316L不锈钢样片抛光→316L不锈钢样片超声波清洗→Cr-B-C薄膜的制备→Cr-B-C薄膜的力学性能→金属掺杂纳米复合薄膜的水润滑摩擦学性能→实验数据处理和理论结果分析

4.实验方案

（1）打磨、清洗Si（100）样片：

在KH-100B型超声波清洗器中清洗硅式样。

（2）打磨、抛光、清洗316L不锈钢样片：

在KH-100B型超声波清洗器中清洗样片。

（3）硅基片表面薄膜的制备：

利用真空镀膜仪，两靶直流/射频溅射系统，在单面抛光（111）取向p型单晶硅基片表面沉积Cr-B-C薄膜，测试其机械力学特性，利用真空镀膜仪，两靶直流/射频溅射系统在316L不锈钢表面沉积Cr-B-C薄膜，研究薄膜水润滑特性。

（4）形貌和结构表征：

用MicroXAMTM非接触式三维表面形貌仪、HR800拉曼光谱仪（RA），ThermoESCALAB250电子能谱仪（XPS）、FASCOFT-IR670型红外光谱仪（FTIR）、HITACHI透射电子显微镜（SEM）和日本电子的场发射电子显微镜（FM-SEM）。

（5）水润滑实验：

利用自制的摩擦实验机进行薄膜的摩擦实验。

（6）数据整理、理论分析

5.可行性分析

周飞教授在日本东北大学率先研究了a-C、a-CNx和BCN薄膜的IBAD制备和水中摩擦学特性，结果表明：

硼基薄膜（BC、BN和BCN）在水中显示优良的水润滑性能；

国内外已有很多研究者运用磁控溅射的方法制备出Me-B-C，并对其薄膜成分、力学性能、摩擦学特性进行了大量研究，所以本课题方案可行。

研究基础

1.已取得的研究工作成绩

导师周飞教授一直致力于硬质薄膜的制备和水润滑特性的研究，在日本东北大学率先研究了a-C、a-CNx和BCN薄膜的IBAD制备和水中摩擦学特性；

课题组往届工作下已经优化的织构参数和DLC、TiN、TiCN、TaN、DLC掺杂等硬质薄膜的制备和研究成果。

2.已具备的实验条件

实验室现在有样片抛光机、超声波清洗机、磁控溅射镀膜设备、摩擦磨损试验机、电子扫描显微镜、纳米硬度仪等仪器设备。

3.可能遇到的困难和解决措施

磁控溅射镀膜工艺参数的选定，通过阅读文献和实践优化改进。

制备Cr-B-C薄膜和摩擦试验研究相关数据较少，试验结果参考存在一定困难，需要在试验过程中主动探索和总结经验。

研究计划和进度

2013年1月前：

基材准备、实验设计制作。

2013年2月-4月：

薄膜制备与参数探索、相关检测试验（膜厚、纳米硬度、三维形貌、SEM、XPS、EDS等）。

2013年5月-8月：

摩擦磨损试验、相关检测试验（纳米硬度、三维形貌、SEM、XPS、EDS等）。

2013年9月-10月：

试验总结，数据处理。

2013年11月-12月：

完善试验数据，书写论文。

预期研究成果

1.确定制备Cr-B-C薄膜的工艺参数。

2.了解Cr-B-C薄膜在不同实验条件下的水润滑摩擦磨损特性。

3.能够说明元素含量不同对Cr-B-C薄膜结构、力学性能、水润滑摩擦学特性的影响，并进一步研究过渡族金属元素对于薄膜其他特性的影响。

4.探索Cr-B-C薄膜的水润滑磨损机制。

研究经费预算与来源（含支持本课题的项目编号）

国家自然科学基金（50975137）2010.01-2012.12

水滑部件表面碳基纳米复合薄膜的韧化及其摩擦学特性研究

教育部“新世纪优秀人才支持计划”（NCET-10-0068）2010.01-2012.12

水压机械关键部件表面微结构的微细复合加工及水润滑摩擦学特性研究

江苏省自然科学基金重点项目（BK2010074）2010.7-2013.6

参考文献（应有20篇以上）

[1]UlrichS,EhrhardtH,SchwanJ,etal.Subplantationeffectinmagnetronsputteredsuperhardboroncarbidethinfilms[J].DiamondandRelatedMaterials,1998,（7）:

8352838

[2]周飞，戴振东，加藤康司，碳基薄膜水润滑性能的研究进展，润滑与密封，2006年7月，第7期

[3][澳]斯温MV．材料科学与技术丛书（11卷）—陶瓷的结构与性能[M]．北京：

科学出版社，1998.

[4]曾毅,张叶方,丁传贤.碳化硼粉末和涂层氧化特性研究[J].陶瓷学报,1998,19（4）:

183-187.

[5]E.A.Levashov,V.I.Kosayanin,L.M.Krukova,J.J.Moore,D.L.Olson,Surf.Coat.Technol.92（1997）34.

[6]A.Leyland,A.Matthews,Wear246（2000）1.

[7]D.Martí

nez-Martí

nez,C.Ló

pez-Cartes,A.Ferná

ndez,J.C.Sá

nchez-Ló

pez,ThinSolidFilms517（2009）1662.

[8]M.D.Abad,J.C.Sá

pez,M.Brizuela,A.Garcí

a-Luis,D.V.Shtansky,ThinSolidFilms518（2010）5546-5552.

[9]J.Emmerlich,H.Hö

gberg,S.Sasvá

ri,P.O.Å

.Persson,L.Hultman,J.-P.Palmquist,U.Jansson,J.M.Molina-Aldareguia,Z.Czigá

ny,JournalofAppliedPhysics96（2004）4817–4826.

[10]J.Frodelius,P.Eklund,M.Beckers,P.O.Å

.Persson,H.Hö

gberg,L.Hultman,ThinSolidFilms518（2010）1621–1626.

[11]C.Mitterer,P.H.Mayrhofer,M.Beschliesser,P.Losbichler,P.Warbichler,F.Hofer,P.N.Gibson,W.Gissler,H.Hruby,J.Musil,J.Vlˇcek,SurfaceandCoatingsTechnology120–121（1999）405–411.

[12]J.-T.Ok,I.-W.Park,J.J.Moore,M.C.Kang,K.H.Kim,SurfaceandCoatingsTechnology200（2005）1418–1423.

[13]J.Lauridsen,P.Eklund,T.Joelsson,H.Ljungcrantz,Å

.Ö

berg,E.Lewin,U.Jansson,M.Beckers,H.Hö

gberg,L.Hultman,SurfaceandCoatingsTechnology205（2010）299–305.

[14]C.Mitterer,P.H.Mayrhofer,M.Beschliesser,P.Losbichler,P.Warbichler,F.Hofer,P.N.Gibson,W.Gissler,H.Hruby,J.Musil,J.Vlˇcek,SurfaceandCoatingsTechnology120–121（1999）405–411.

[15]D.Vallauri,I.C.AtiasAdriá

n,A.Chrysanthou,JournaloftheEuropeanCeramicSociety28（2008）1697–1713.

[16]M.Stü

ber,V.Schier,H.Holleck,SurfaceandCoatingsTechnology74–75（1995）833–837.

[17]J.Lauridsen,N.Nedfors,U.Jansson,J.Jensen,P.Eklund,L.Hultman,AppliedSurfaceScience258（2012）9907-9912

[18]ReigadaDC,PrioliR,JacobsohnLG,etal.Boroncarbidefilmsdepositedbyamagnetronsputter2ionplatingprocess:

filmcompositionandtribologicalproperties[J].DiamondandRelatedMaterials,2000,（9）:

4892493.

[19]BuzhinskijOI,SemenetsYuM.Thickboroncarbidecoatingsforprotectionoftokamakfirstwallanddivertor[J].FusionEngineeringandDesign,1999,45:

3432360.

[20]ValentinePG,TresterPW,WinterJ,etal.B4C2SiCreaction-sinteredcoatingongraphiteforplasmafacingcomponents[J].JournalofNuclearMaterials,1995,2202222:

7562761.

文献综述（不少于6千字）

B-C基薄膜材料的研究进展

摘要：

主要综述了近年来硬质薄膜材料的发展进程和B-C基薄膜材料的发展及应用，描述了碳化硼材料的基本结构、主要性能参数、碳化硼薄膜的各种制备方法。

重点以Ti-B-C为例，阐述了Me-B-C的制备方法和薄膜成分，在研究其机械性能的基础上分析了金属元素的加入对薄膜结构和性能的影响，以及薄膜中碳元素的含量对薄膜结构和机械性能的影响规律。

国内外研究成果证明，B-C基薄膜材料具有高硬度、高弹性模量、低摩擦系数等优点，可应用于刀具涂层和其他摩擦部件。

所以如何制备更均匀致密的B-C基薄膜，提高薄膜与基体之间的结合力，降低薄膜内应力仍是今后研究的重点。

1引言

所谓“超硬”材料，系指显微硬度Hv≥40GPa的材料。

随着现代制造业的进步，难加工材料越来越多，金属切削工艺的发展，特别是高速切削、干切削和微润滑切削工艺的出现，对金属切削刀具提出了越来越严酷的技术要求。

涂层刀具的出现，被认为是金属切削刀具技术发展史上的一次革命。

将超硬薄膜材料镀于金属切削刀具表面，正适应了现代制造业对金属切削刀具的高技术要求，金属切削刀具基体保持了其较高的强度，镀于表面的涂层又能发挥它“超硬、强韧、耐磨、自润滑”的优势，从而大大提高了金属切削刀具在现代加工过程中的耐用度和适应性。

此外，许多在磨擦环境中使用的部件，例如纺机上的钢领圈，内燃机中的活塞环，各种模具等，硬质薄膜材料也能大大提高其使用寿命。

因此硬质薄膜材料可以广泛应用于机械制造，汽车工业，纺织工业，地质钻探，模具工业，航空航天等领域。

实际的工业应用，硬度只是诸多技术要求中的一个，此外还有高温硬度和韧性，抗氧化性，化学稳定性，硬质材料对工件的磨擦系数和磨损率，涂层的附着强度，导热系数等都有一定的要求。

对于不同的使用场合，薄膜的技术要求各有侧重[1]。

TiN是第一个产业化并广泛应用的硬质薄膜材料，随后又开发出TiC和TiCN，其显微硬度也从TiN的20GPa提高到大约28GPa。

TiC具有较高的抗机械摩擦和抗磨料磨损性能，它的膨胀系数和硬质合金相近，因而与基体结合牢固，适于作硬质合金刀片多涂层的底膜。

TiCN有较强的韧性和抗磨损能力。

国外一些著名刀具生产厂商，将上述三种材料组合起来，设计出TiC-TiCN-TiN多层复合膜，此外，还有TiC-TiCN-Al2O3-TiN，TiAlN-MoS2，TiAlN-WC/C等。

这些复合膜，发挥几种材料各自的优点，大大提高了涂层硬质合金刀片的耐用度，成为多层膜系中较完美的设计。

TiAlN是另一个应用十分广泛的Ti系硬质复合膜,它也具有28GPa的显微硬度。

由于Al元素的加入,镀有该薄膜的刀具在使用过程中,受高温的作用,薄膜表面生成一层较薄的化学性能非常稳定的Al2O3,保护了涂层不被继续氧化,因此TiAlN薄膜的工作温度可以达到800e。

而一般TiN的工作温度到500e之后,就逐渐被氧化,从而影响涂层的使用寿命。

所以TiAlN涂层的刀具可用于高速切削,干切削,以及一些难加工材料。

氮化铬（CrN）是常见的硬质薄膜材料。

虽然它的显微硬度不算很高（约18GPa），但是它有很强的耐磨损性能，而它的抗氧化和附着能力也不错，常将它用作制备超硬复合膜，应用于加工钛合金等难加工材料。

氮化铪（HfN）的膨胀系数与硬质合金相近，作为硬质合金刀片的涂层，它有很高的结合强度。

HfN的热稳定性和化学稳定性高于其它硬质薄膜材料，高温硬度高（30GPa），适用于高速切削刀具，耐磨性比TiN高2倍，甚至超过Al2O3。

氮化钼（Mo2N）涂层刀具加工所有材料都有摩擦力大大减小，降低切削温度，减少磨损，适合加工Ti合金，Ni合金，耐热合金等。

三元化合物BC4N，B12C2.88Si0.35和Si3N2.2C2.16采用PVD方法制备，它们的显微硬度都能达到63~65GPa。

过渡金属的氮化物、碳化物和硼化物都是很好的超硬薄膜材料，在该领域内还有许多薄膜材料有待进一步开发。

近年来，DLC的研究取得了令人瞩目的进步。

像含氢DLC和不含氢DLC的摩擦机理就有较大区别。

超高真空中含氢DLC能获得超低摩擦系数，但含氢量过多将降低结合力和硬度，增大内应力。

不含氢的DLC在真空中的摩擦系数为0.6，磨损很严重。

加水之后，其摩擦系数从0.6降到0.07。

不含氢DLC的硬度比含氢DLC高，具有组织均匀，可大面积沉积，成本低，表面平整等一系列优点，成为近年来DLC涂层研究热点[2]。

DLC涂层可望应用于航空航天领域陀螺仪轴承、太阳能电池帆板装置、飞船齿轮和轴承、加工领域中的切削刀具、汽车发动机、燃气轮机和汽轮机的叶片等。

另外磁介质保护（硬盘，磁头）、光学红外窗口、雷达天线罩、太阳电池减反膜、红外镜头保护膜、平板显示器、医学外科仪器、人体植入部件（如关节,瓣膜等）都可广泛应用。

碳化硼是自然界中超硬材料之一，其硬度仅次于金刚石和立方氮化硼。

随着温度的升高，金刚石和立方氮化硼的硬度会逐渐降低,而碳化硼则表现出较高的热稳定性，当温度≥1100℃时，它是最硬的材料[3]。

除此之外，碳化硼还具有高熔点、低密度、高弹性模量、化学性质稳定、中子吸收截面大、优异的热电性能、良好的力学稳定性、很低的热膨胀系数以及一定的半导体特性等一系列优良性能，因此在民用、宇航和军事领域得到了广泛的应用。

例如，利用它的高硬度，可做研磨材料、耐磨损零件（高精度量具、规具、拉丝模、喷沙嘴、研钵、气体轴承等）[4]；

利用其低密度和高弹性模量，碳化硼可做轻质装甲材料[5]；

利用其密度小和高温强度高的特点，正在研究碳化硼金属陶瓷用于喷气机叶片[6]；

利用其热电性，可制成高温热电偶以及热电能量转换装置；

利用其中B10吸收中子的能力和碳化硼的耐高温、抗辐照等特点，碳化硼在核技术领域用于反应堆的控制棒材料和堆芯的安全屏蔽材料等[7，8]。

尽管碳化硼获得了广泛的应用,但有以下几方面的缺点:

①断裂韧性很低（KIC约215MPa·

m1/2）;

②过高的烧结温度（约2300℃）；

③抗氧化能力差（在空气中600℃开始氧化,900℃迅速氧化）；

④对金属的稳定性较差,除了Ag、Cu、Sn、Zn等之外,碳化硼几乎与所有金属发生反应形成金属硼化物；

⑤制品的进一步加工困难。

这些缺点制约了碳化硼陶瓷块材的进一步应用,然而,复合材料理论与技术的不断进步为碳化硼材料的发展提供了新的契机。

随着涂层技术的发展,碳化硼涂层材料日益受到人们的重视。

近年来，为了克服碳化硼的缺点以及进一步改善碳化硼涂层的性能，国内外学者开始致力于在沉积碳化硼涂层的同时加入过渡族金属元素，使得涂层的组成成分和微观形貌发生了较大的改变，摩擦学性能、抗高温性能等都得到了提高。

例如，Ti-B-C、Al-B-C、Ni-B-C、Ti-B-C等。

2B-C基薄膜材料的性质

最早的研究工作认为,B-C二元系中共存在13种不同成分的硼碳化合物,即B16C、B12C3、B12C13、B17C3、B6C、B7C、B8C、B13C2、B13C、B13C、B2C2、B3C、BC2。

直到1934年,才确定B4C是唯一稳定的硼碳化合物。

1950年后,确定了硼碳化合物的均相区B4.0C-B10.5C。

早期认为的13种硼碳化合物只不过是B4C的不同成分而已[9]。

碳化硼为菱面体,晶格属于

空间点阵,晶格常数a=5.19Å

（1Å

=1nm）,c=12.12Å

。

菱面体单位晶胞中含有1