坡道顶板Word格式.docx
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当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载（kN/m2）
1
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.098
地基粗糙程度
C类（有密集建筑群市区）
模板支架顶部距地面高度（m）
9
风压高度变化系数μz
0.65
风荷载体型系数μs
三、模板体系设计
主梁布置方向
垂直立柱纵向方向
立柱纵向间距la（mm）
600
立柱横向间距lb（mm）
900
水平拉杆步距h（mm）
1200
斜杆或剪刀撑设置
剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求
立柱伸出顶层水平杆长度a（mm）
250
小梁间距l（mm）
小梁最大悬挑长度l1（mm）
200
主梁最大悬挑长度l2（mm）
设计简图如下：
模板设计平面图
模板设计立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度t（mm）
12
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。
W＝bh2/6=1000×
12×
12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×
12/12＝144000mm4
承载能力极限状态
q1＝0.9×
max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4×
Q1k,1.35（G1k+（G2k+G3k）×
0.7×
Q1k]×
b=0.9×
max[1.2×
（0.1+（24+1.1）×
0.3）+1.4×
2.5，1.35×
2.5]×
1=11.475kN/m
q1静=0.9×
[γG（G1k+（G2k+G3k）×
h）×
b]=0.9×
[1.35×
0.3）×
1]=9.27kN/m
q1活=0.9×
（γQφcQ1k）×
（1.4×
2.5）×
1=2.205kN/m
q2＝0.9×
1.35×
G1k×
b＝0.9×
0.1×
1=0.122kN/m
p＝0.9×
1.4×
Q1k＝0.9×
2.5＝2.205kN
正常使用极限状态
q＝（γG（G1k+（G2k+G3k）×
h））×
b=（1×
0.3））×
1＝7.63kN/m
计算简图如下：
1、强度验算
M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×
9.27×
0.32+0.117×
2.205×
0.32＝0.107kN·
m
M2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×
0.122×
0.32+0.213×
0.3，0.1×
0.32+0.175×
0.3]＝0.142kN·
Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.107，0.142]＝0.142kN·
σ＝Mmax/W＝0.142×
106/24000＝5.907N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.677ql4/（100EI）=0.677×
7.63×
3004/（100×
10000×
144000）=0.291mm
ν＝0.291mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm
五、小梁验算
小梁类型
方钢管
小梁截面类型（mm）
□40×
40×
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
小梁截面抵抗矩W（cm3）
4.11
小梁弹性模量E（N/mm2）
206000
小梁截面惯性矩I（cm4）
8.22
max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×
（0.3+（24+1.1）×
2.5]×
0.3=3.516kN/m
因此，q1静＝0.9×
（G1k+（G2k+G3k）×
0.3=2.854kN/m
q1活＝0.9×
Q1k×
2.5×
0.3＝0.661kN/m
1.35×
0.3×
0.3＝0.109kN/m
2.854×
0.62+0.117×
0.661×
0.62＝0.131kN·
0.109×
0.62+0.213×
0.6，0.1×
0.62+0.175×
0.6]＝0.285kN·
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[3.516×
0.22/2，0.109×
0.22/2+2.205×
0.2]＝0.443kN·
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.131，0.285，0.443]＝0.443kN·
σ=Mmax/W=0.443×
106/4110=107.831N/mm2≤[f]=205N/mm2
2、抗剪验算
V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×
0.6+0.617×
0.6＝1.272kN
V2＝0.6q2L+0.675p＝0.6×
0.6+0.675×
2.205＝1.528kN
V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[3.516×
0.2，0.109×
0.2+2.205]＝2.227kN
Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.272，1.528，2.227]＝2.227kN
τmax=Vmax/（8Izδ）[bh02-（b-δ）h2]=2.227×
1000×
[40×
402-（40-5）×
352]/（8×
82200×
5）＝14.307N/mm2≤[τ]=125N/mm2
3、挠度验算
b=（1×
0.3＝2.349kN/m
挠度,跨中νmax＝0.677qL4/（100EI）=0.677×
2.349×
6004/（100×
206000×
8.22×
104）＝0.122mm≤[ν]＝L/250＝600/250＝2.4mm；
悬臂端νmax＝ql14/（8EI）=2.349×
2004/（8×
104）＝0.028mm≤[ν]＝2×
l1/250＝2×
200/250＝1.6mm
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁截面类型（mm）
Ф48×
3
主梁计算截面类型（mm）
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
主梁弹性模量E（N/mm2）
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
主梁计算方式
三等跨连续梁
1、小梁最大支座反力计算
（0.5+（24+1.1）×
1.5，1.35×
1.5]×
0.3＝3.324kN/m
q1静＝0.9×
0.3＝2.927kN/m
b＝0.9×
1.5×
0.3＝0.397kN/m
q2＝（γG（G1k+（G2k+G3k）×
0.3＝2.409kN/m
按三等跨连续梁，Rmax＝（1.1q1静+1.2q1活）L＝1.1×
2.927×
0.6+1.2×
0.397×
0.6＝2.218kN
按悬臂梁，R1＝3.324×
0.2＝0.665kN
R＝max[Rmax，R1]＝2.218kN;
按三等跨连续梁，R'
max＝1.1q2L＝1.1×
2.409×
0.6＝1.59kN
按悬臂梁，R'
1＝q2l1=2.409×
0.2＝0.482kN
R'
＝max[R'
max，R'
1]＝1.59kN;
主梁计算简图一
主梁计算简图二
2、抗弯验算
主梁弯矩图一（kN·
m）
主梁弯矩图二（kN·
σ=Mmax/W=0.591×
106/4490=131.661N/mm2≤[f]=205N/mm2
3、抗剪验算
主梁剪力图一（kN）
主梁剪力图二（kN）
τmax=2Vmax/A=2×
4.108×
1000/424＝19.376N/mm2≤[τ]=125N/mm2
4、挠度验算
主梁变形图一（mm）
主梁变形图二（mm）
跨中νmax=0.779mm≤[ν]=900/250=3.6mm
悬挑段νmax＝0.433mm≤[ν]=2×
200/250=1.6mm
5、支座反力计算
图一
支座反力依次为R1=5.834kN，R2=6.654kN，R3=7.147kN，R4=4.764kN
图二
支座反力依次为R1=5.286kN，R2=6.913kN，R3=6.913kN，R4=5.286kN
七、可调托座验算
荷载传递至立柱方式
可调托座
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
按上节计算可知，可调托座受力N＝7.147kN≤[N]＝30kN
八、立柱验算
钢管截面类型（mm）
钢管计算截面类型（mm）
钢材等级
Q235
立柱截面面积A（mm2）
424
立柱截面回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
抗压强度设计值[f]（N/mm2）
支架自重标准值q（kN/m）
0.15
1、长细比验算
λ=（h+2a）/i=（1200+2×
250）/15.9=106.918≤[λ]=150
2、立柱稳定性验算
根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：
小梁验算
[1.2×
0.9×
1]×
0.3=2.942kN/m
同上四～六步计算过程，可得：
R1＝5.16kN，R2＝6.115kN，R3＝6.322kN，R4＝4.676kN
λ=l0/i=1700.000/15.9=106.918
查表得，φ1=0.544
不考虑风荷载:
N=Max[R1,R2,R3,R4]+0.9×
γG×
q×
H=Max[5.16,6.115,6.322,4.676]+0.9×
1.2×
0.15×
3.05=6.816kN
f=N/（φ1A）＝6.816×
103/（0.544×
424）=29.55N/mm2≤[σ]=205N/mm2
考虑风荷载:
Mw＝0.9×
γQφcωk×
la×
h2/10＝0.9×
0.098×
0.6×
1.22/10＝0.01kN·
Nw=Max[R1,R2,R3,R4]+0.9×
H+Mw/lb=Max[5.16,6.115,6.322,4.676]+0.9×
3.05+0.01/0.9=6.827kN
f=Nw/（φ1A）+Mw/W＝6.827×
424）+0.01×
106/4490=31.825N/mm2≤[σ]=205N/mm2
九、高宽比验算
根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008第6.2.5：
模板支撑架高宽比应小于或等于2
H/B=3.05/8.4=0.363≤2
满足要求，不需要进行抗倾覆验算！
十、立柱地基基础验算
地基土类型
粘性土
地基承载力特征值fak（kPa）
150
立柱垫木地基土承载力折减系数mf
0.9
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/（mfA）＝6.827/（0.9×
0.1）＝75.856kPa≤fak＝150kPa
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