厂房模板施工方案文档格式.docx

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2.2、支撑系统主要采用碗扣脚手架、钢管脚手架配合支撑。

2.3、主体施工期间外防护架采用全封闭双排外架，兼施工操作架（详专项方案）。

三、模板支设方案：

3.1、基础模板：

本工程厂房基础为独立基础，基础模板均采用定型组合木模板。

基础垫层模板采用50×

100方木，基础梁模板采用吊模的方式，即在每根梁内筏板上表面标高的位置焊接Ф12@500，伸出梁两侧每边200mm，且每边伸出的钢筋上再焊接1根竖向200m长的钢筋作挡模用。

3.2、顶板采用竹胶合板模板，不符合模数处采用木模补齐。

所有模板均采用对拉扁铁配合ф48×

3.5钢管进行加固。

模板支设前首先进行模板设计，施工时按照配模设计循序拼装，予埋件、予留洞、水电管线、门窗洞口位置准确。

模板支设前，放好轴线、模板边线、标高控制线。

柱模支设前，预先在基础梁砼表面抹2cm厚1:

2水泥砂浆找平，为防止漏浆，在模板拼缝处垫4mm厚海绵条。

柱箍300mm一道，且柱头必须设一道。

模板支设时，先将上下两道箍调整垂直，找方后进行加固，并与满堂脚手架连成整体之后，加设中间箍，其中柱的四角每隔300mm设斜撑。

砼浇筑完毕及时进行二次校正，防止移位、扭曲。

上部结构模板全部采用高强复合竹胶合板组拼模板90×

40方木配合对拉螺栓进行柱梁模加固。

模板支设前，首先进行模板设计，配模时，尽量选用通用规格、大规格模板，尽量减少在模板上钻孔，模板配置时按顺序编号。

弧形模板配置采用现场放样。

梁侧模采用方木、竖向加强杆和对拉螺栓加固，每300mm一道。

柱模内采用对拉螺杆做拉结支撑，双向布置竖向间距500mm设。

3.3、楼板、楼梯模板：

顶板模板采用12厚竹胶合板，因其具有板面平整、光洁、强度高、韧性好的优点，并能多次周转，操作方便。

顶板模板下用100×

50方木作次楞，间距300～400，次楞支撑到φ48钢管楞上，主楞再支撑到立杆可调托座上，可调托座必须按标高控制线调到设计标高，拉线找平。

顶板模板缝用胶带纸粘贴平整，撬头处用铁钉与方木钉牢。

3.4、模板安装基本要求：

模板安装前预先将模板预拼下料后，将胶合板及方木竖楞用2寸钉加钉，加钉部位提前用电钻打眼。

竖楞的短面（同模板平行的面）之间的尺寸误差不能大于3㎜，使用前用压刨进行统一加工整修.支模时，按照预先计算的尺寸将模板对号入座，竹胶板一般情况下采用竖拼，竖楞采用50㎜×

100㎜方木，中心间距300㎜，横楞采用Φ48×

3.5双架管，间距500～550㎜，横楞的加固采用3形卡及Φ14对拉螺栓，对拉螺栓水平间距500㎜，模板斜撑采用钢管、U型托同模板支撑脚手架连接加固，斜撑竖向距离1.5m，水平间距1.2m，模板支设时，横楞、3形卡、斜向支撑按照设计间距就位固定，但不要固定的过紧，以模板及横楞不会移位为宜，加固时先将模板两端按照轴线位置吊垂加固，复核无误后拉线将中间部分调整加固，对拉螺栓、3形卡、斜向支撑拧紧支牢，模板上口单独加设50㎜×

100㎜横楞，保证模板上口的顺直，以利于上下柱的接茬。

3.5、模板安装注意事项：

模板吊装前，必须检查吊钩、支腿、挑架的螺栓是否紧固。

起吊前，应注意检查模板是否与周围有刮兜的现象，并及时清理。

3.6、楼板模支设：

搭设支架→安装横纵大小龙骨→调整板下皮标高及起拱→铺设板模板→检查模板上皮标高、平整度。

满堂架支设完毕后，调整立杆可调托撑到要求标高，摆放100㎜×

50㎜方木随板四周梁起拱，方木根据板跨不同间距300～400㎜不等，检查标高无误后铺设板模，模板与起拱方木用钢钉加钉，接缝之间可用石膏补起刮平。

3.7、楼梯模板支设：

3.7.1、楼梯模板采用30厚板材或胶合板，龙骨50×

100方木。

3.7.2、根据施工图及实际层高放样，先安装平台梁模，再安装斜板模，绑钢筋后用塔吊将楼梯踏步模吊装到已绑好的钢筋上，转动四个地脚螺栓，将楼梯校正。

模板支撑采用扣件式钢管脚手架，梯板休息平台等架体连成一体，并设剪刀撑。

立杆及横杆间距均为1.2m，梯板底部横设100㎜×

50㎜方木，间距400㎜。

3．7.3、为保证两梯段的对应台阶，在立面装修后成为一条直线，要求本阶梯最后一个台阶与上跑梯第一个台阶结构上相互错开50mm。

3.7.4、楼梯梁施工缝处必须留成直槎，用木模作堵头。

3.7.5、楼梯模支好后，应在上下出入口处设挡板，严禁人员上下踩踏。

四、脚手架支设方案：

本工程主要采用扣件式脚手架支设，混凝土浇筑前将柱内的杂物清理干净，清理加钉封闭。

五、模板设计计算：

1.主楞信息

龙骨材料:

钢楞；

截面类型:

圆钢管48×

3.5；

钢楞截面惯性矩I（cm4）:

12.19；

钢楞截面抵抗矩W（cm3）:

5.08；

主楞肢数:

2；

2.次楞信息

木楞；

次楞肢数:

宽度（mm）:

60.00；

高度（mm）:

80.00；

3.面板参数

面板类型:

胶合面板；

面板厚度（mm）:

15.00；

面板弹性模量（N/mm2）:

9500.00；

面板抗弯强度设计值fc（N/mm2）:

13.00；

面板抗剪强度设计值（N/mm2）:

1.50；

4.木方和钢楞

方木抗弯强度设计值fc（N/mm2）:

方木弹性模量E（N/mm2）:

方木抗剪强度设计值ft（N/mm2）:

钢楞弹性模量E（N/mm2）:

206000.00；

钢楞抗弯强度设计值fc（N/mm2）:

205.00；

5、梁模板计算梁段:

选最大梁做为计算模板

5.1、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B（m）:

0.20；

梁截面高度D（m）:

0.45；

混凝土板厚度（mm）:

100.00；

立杆沿梁跨度方向间距La（m）:

立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）:

0.10；

立杆步距h（m）:

板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）:

1.00；

梁支撑架搭设高度H（m）：

3.00；

梁两侧立柱间距（m）:

0.60；

承重架支设:

无承重立杆，方木支撑垂直梁截面；

采用的钢管类型为Φ48×

扣件连接方式:

单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:

0.80；

2、荷载参数

模板自重（kN/m2）:

0.35；

钢筋自重（kN/m3）:

施工均布荷载标准值（kN/m2）:

2.5；

新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）:

18.0；

倾倒混凝土侧压力（kN/m2）:

2.0；

振捣混凝土荷载标准值（kN/m2）:

3、材料参数

木材品种：

柏木；

木材弹性模量E（N/mm2）：

10000.0；

木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

17.0；

木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：

1.7；

面板类型：

面板弹性模量E（N/mm2）：

9500.0；

面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

13.0；

4、梁底模板参数

梁底方木截面宽度b（mm）：

50.0；

梁底方木截面高度h（mm）：

100.0；

梁底纵向支撑根数：

面板厚度（mm）：

10.0；

5.2、梁模板荷载标准值计算

5.3、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。

计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；

挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=1500×

10×

10/6=2.50×

104mm3；

I=1500×

10/12=1.25×

105mm4；

1、抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中，σ—梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2）；

M—计算的最大弯矩（kN.m）；

l—计算跨度（梁底支撑间距）:

l=200.00mm；

q—作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m）；

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1:

1.2×

（24.00+1.50）×

1.50×

0.45×

0.90=18.59kN/m；

模板结构自重荷载：

q2:

1.2×

0.35×

0.90=0.57kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3:

1.4×

2.00×

0.90=3.78kN/m；

q=q1+q2+q3=18.59+0.57+3.78=22.94kN/m；

跨中弯矩计算公式如下:

Mmax=1/8×

22.937×

0.22=0.115kN.m；

σ=0.115×

106/2.50×

104=4.587N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=4.587N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

2、挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

其中，q—作用在模板上的压力线荷载:

q=（（24.0+1.50）×

0.450+0.35）×

1.50=17.74KN/m；

E—面板的弹性模量:

E=9500.0N/mm2；

面板的最大允许挠度值:

[ω]=200.00/250=0.800mm；

面板的最大挠度计算值:

ω=5×

17.737×

2004/（384×

9500×

1.25×

105）=0.311mm；

ω=0.311mm小于面板的最大允许挠度值:

[ω]=200/250=0.8mm，满足要求！

5.3、梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；

1、荷载的计算：

（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：

q1=（24+1.5）×

0.2=2.295kN/m；

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q2=0.35×

0.2×

（2×

0.45+0.2）/0.2=0.385kN/m；

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）：

经计算得到，活荷载标准值P1=（2.5+2）×

0.2=0.9kN/m；

2、方木的支撑力验算

静荷载设计值q=1.2×

2.295+1.2×

0.385=3.216kN/m；

活荷载设计值P=1.4×

0.9=1.26kN/m；

方木计算简图

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×

10/6=83.33cm3；

I=5×

10/12=416.67cm4；

方木强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

线荷载设计值q=3.216+1.26=4.476kN/m；

最大弯距M=0.1ql2=0.1×

4.476×

1.5×

1.5=1.007kN.m；

最大应力σ=M/W=1.007×

106/83333.3=12.085N/mm2；

抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

方木的最大应力计算值12.085N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

方木抗剪验算：

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力:

V=0.6×

1.5=4.028kN；

方木受剪应力计算值τ=3×

4028.4/（2×

50×

100）=1.209N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；

方木的受剪应力计算值1.209N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!

方木挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

q=2.295+0.385=2.680kN/m；

方木最大挠度计算值ω=0.677×

2.68×

15004/（100×

10000×

416.667×

104）=2.204mm；

方木的最大允许挠度[ω]=1.500×

1000/250=6.000mm；

方木的最大挠度计算值ω=2.204mm小于方木的最大允许挠度[ω]=6mm，满足要求！

3、支撑钢管的强度验算

支撑钢管按照简支梁的计算如下

荷载计算公式如下：

（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m2）：

q1=（24.000+1.500）×

0.450=11.475kN/m2；

（2）模板的自重（kN/m2）：

q2=0.350kN/m2；

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m2）：

q3=（2.500+2.000）=4.500kN/m2；

q=1.2×

（11.475+0.350）+1.4×

4.500=20.490kN/m2；

梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。

当n=2时：

当n＞2时：

计算简图（kN）

变形图（mm）

弯矩图（kN.m）

经过连续梁的计算得到：

支座反力RA=RB=3.357kN；

最大弯矩Mmax=0.671kN.m；

最大挠度计算值Vmax=1.025mm；

最大应力σ=0.671×

106/5080=132.165N/mm2；

支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值132.165N/mm2小于支撑钢管的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!

5.4、扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；

　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=3.357kN；

R<

6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

5.5、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

1、梁两侧立杆稳定性验算:

其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：

水平钢管的最大支座反力：

N1=3.357kN；

脚手架钢管的自重：

N2=1.2×

0.129×

3=0.465kN；

楼板的混凝土模板的自重：

N3=1.2×

（1.00/2+（0.60-0.20）/2）×

0.35=0.441kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N4=1.2×

0.100×

（1.50+24.00）=3.213kN；

N=3.357+0.465+0.441+3.213=7.476kN；

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；

i--计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.58；

A--立杆净截面面积（cm2）：

A=4.89；

W--立杆净截面抵抗矩（cm3）：

W=5.08；

σ--钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）；

[f]--钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

lo--计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

lo=k1uh

（1）

k1--计算长度附加系数，取值为：

1.155；

u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.79；

上式的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×

1.79×

1.5=3.101m；

Lo/i=3101.175/15.8=196；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.188；

钢管立杆受压应力计算值；

σ=7475.76/（0.188×

489）=81.318N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=81.318N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

6、顶板模板设计计算

6.1、参数信息:

1、模板支架参数

横向间距或排距（m）:

1.20；

纵距（m）:

步距（m）:

立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:

0.25；

模板支架搭设高度（m）:

2.65；

采用的钢管（mm）:

Φ48×

3.0；

板底支撑连接方式:

方木支撑；

双扣件，取扣件抗滑承载力系数:

模板与木板自重（kN/m2）:

0.350；

混凝土与钢筋自重（kN/m3）:

25.000；

1.000；

3、楼板参数

钢筋级别:

二级钢HRB335（20MnSi）；

楼板混凝土强度等级:

C25；

每层标准施工天数:

6；

每平米楼板截面的钢筋面积（mm2）:

360.000；

楼板的计算长度（m）:

4.50；

施工平均温度（℃）:

15.000；

楼板的计算宽度（m）:

4.00；

楼板的计算厚度（mm）:

4、材料参数

面板采用胶合面板，厚度为10mm；

板底支撑采用方木；

面板弹性模量E（N/mm2）:

9500；

面板抗弯强度设计值（N/mm2）:

13；

木方弹性模量E（N/mm2）:

9500.000；

木方抗弯强度设计值（N/mm2）:

13.000；

木方抗剪强度设计值（N/mm2）:

1.400；

木方的间隔距离（mm）:

300.000；

木方的截面宽度（mm）:

50.00；

木方的截面高度（mm）:

托梁材料为：

12.6号槽钢；

图2楼板支撑架荷载计算单元

6.2、模板面板计算:

面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=100×

12/6=16.667cm3；

I=100×

13/12=8.333cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图

1、荷载计算

（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：

q1=25×

0.1×

1+0.35×

1=2.85kN/m；

（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN）：

q2=1×

1=1kN/m；

2、强度计算

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

其中：

q=1.2×

2.85+1.4×

1=4.82kN/m

最大弯矩M=0.1×

4.82×

0.32=0.043kN·

m；

面板最大应力计算值σ=43380/16666.667=2.603N/mm2；

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

面板的最大应力计算值为2.603N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

3、挠度计算

挠度计算公式为

其中q=2.85kN/m

面板最大挠度计算值v=0.677×

2.85×

3004/（100×

4166666.667）=0.004mm；

面板最大允许挠度[V]=300/250=1.2mm；

面板的最大挠度计算值0.004mm小于面板的最大允许挠度1.2mm,满足要求!

6.3、模板支撑方木的计算:

方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×

I=5×

方木楞计算简图（mm）

（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：

q1=25×

0.3×

0.1=0.75kN/m；

（2）模板的自重线荷载（kN/m）:

q2=0.35×

0.3=0.105kN/m；

（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN）：

p1=1×

0.3=0.3kN/m；

2、强度验算:

均布荷载q=1.2×

（q1+q2）+1.4×

p1=1.2×

（0.75+0.105）+1.4×

0.3=1.446kN/m；

最大弯距M=0.125ql2=0.125×

1.446×

1.22=0.26kN；

最大支座力N=1.25×

q×

l=1.25×

1.446×

1.2=2.169kN；

方木最大应力计算值σ=M/W=0.26×

106/83333.33=3.123N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；

方木的最大应力计算值为3.123N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

3、抗剪验算：

T=3Q/2bh<

[T]

Q=0.625×

1.2=1.084kN；

方木受剪应力计算值T=3×

1.084×

103/（2×

100）=0.325N/mm2；

方木抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.325N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!

4、挠度验算:

均布荷载q=q1+q2=0.855kN/m；

最大挠度计算值ω=0.521×

0.855×

12004/（100×

4166666.667）=0.233mm；

最大允许挠度[V]=1200/250=4.8mm；

方木的最大挠度计算值0.233mm小于方木的最大允许挠度4.8mm,满足要求!

6.4、托梁材料计算:

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

托梁采用：

12.