3605m板模板扣件式计算书Word格式.docx
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1
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.076
地基粗糙程度
D类（有密集建筑群且房屋较高市区）
模板支架顶部距地面高度（m）
9
风压高度变化系数μz
0.51
风荷载体型系数μs
四、模板体系设计
主梁布置方向
平行立柱纵向方向
立柱纵向间距la（mm）
1000
立柱横向间距lb（mm）
水平拉杆步距h（mm）
1500
小梁间距l（mm）
300
小梁最大悬挑长度l1（mm）
250
主梁最大悬挑长度l2（mm）
结构表面的要求
结构表面隐蔽
设计简图如下：
模板设计平面图
模板设计剖面图（模板支架纵向）
模板设计剖面图（模板支架横向）
五、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度t（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
面板抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.4
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
面板计算方式
三等跨连续梁
楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。
W＝bh2/6=1000×
15×
15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×
15/12＝281250mm4
承载能力极限状态
q1＝0.9×
max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4×
Q1k,1.35（G1k+（G2k+G3k）×
0.7×
Q1k]×
b=0.9×
max[1.2×
（0.1+（24+1.1）×
0.12）+1.4×
2.5，1.35×
2.5]×
1=6.511kN/m
q1静=0.9×
[γG（G1k+（G2k+G3k）×
h）×
b]=0.9×
[1.2×
0.12）×
1]=3.361kN/m
q1活=0.9×
（γQQ1k）×
（1.4×
2.5）×
1=3.15kN/m
q2＝0.9×
1.2×
G1k×
b＝0.9×
0.1×
1=0.108kN/m
p＝0.9×
1.4×
Q1k＝0.9×
2.5＝3.15kN
正常使用极限状态
q＝（γG（G1k+（G2k+G3k）×
h））×
b=（1×
0.12））×
1＝3.112kN/m
计算简图如下：
1、强度验算
M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×
3.361×
0.32+0.117×
3.15×
0.32＝0.063kN·
m
M2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×
0.108×
0.32+0.213×
0.3，0.1×
0.32+0.175×
0.3]＝0.202kN·
Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.063，0.202]＝0.202kN·
σ＝Mmax/W＝0.202×
106/37500＝5.388N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.677ql4/（100EI）=0.677×
3.112×
3004/（100×
10000×
281250）=0.061mm
ν＝0.061mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm
满足要求！
六、小梁验算
小梁类型
方木
小梁截面类型（mm）
50×
80
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.444
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.782
小梁截面抵抗矩W（cm3）
53.33
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面惯性矩I（cm4）
213.33
小梁计算方式
二等跨连续梁
max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×
（0.3+（24+1.1）×
2.5]×
0.3=2.018kN/m
因此，q1静＝0.9×
（G1k+（G2k+G3k）×
0.3=1.073kN/m
q1活＝0.9×
Q1k×
2.5×
0.3＝0.945kN/m
0.3×
0.3＝0.097kN/m
M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×
1.073×
12+0.125×
0.945×
12＝0.252kN·
M2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×
0.097×
12+0.203×
1，0.125×
12+0.188×
1]＝0.646kN·
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.018×
0.252/2，0.097×
0.252/2+3.15×
0.25]＝0.791kN·
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.252，0.646，0.791]＝0.791kN·
σ=Mmax/W=0.791×
106/53330=14.824N/mm2≤[f]=15.444N/mm2
2、抗剪验算
V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×
1+0.625×
1＝1.261kN
V2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×
1+0.688×
3.15＝2.228kN
V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.018×
0.25，0.097×
0.25+3.15]＝3.174kN
Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.261，2.228，3.174]＝3.174kN
τmax=3Vmax/（2bh0）=3×
3.174×
1000/（2×
80）＝1.19N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2
3、挠度验算
b=（1×
0.3＝0.994kN/m
挠度,跨中νmax＝0.521qL4/（100EI）=0.521×
0.994×
10004/（100×
9350×
213.33×
104）＝0.26mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm；
悬臂端νmax＝ql14/（8EI）=0.994×
2504/（8×
104）＝0.024mm≤[ν]＝2×
l1/250＝2×
250/250＝2mm
七、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁截面类型（mm）
Φ48×
2.8
主梁计算截面类型（mm）
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.25
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.19
主梁计算方式
可调托座内主梁根数
1、小梁最大支座反力计算
（0.5+（24+1.1）×
1.5，1.35×
1.5]×
0.3＝1.705kN/m
q1静＝0.9×
0.3＝1.138kN/m
1.5×
0.3＝0.567kN/m
q2＝（γG（G1k+（G2k+G3k）×
0.3＝1.054kN/m
按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×
1.705×
1＝2.131kN
按悬臂梁，R1＝1.705×
0.25＝0.426kN
R＝max[Rmax，R1]＝2.131kN;
按二等跨连续梁，R'
max＝1.25q2L＝1.25×
1.054×
1＝1.317kN
按悬臂梁，R'
1＝q2l1=1.054×
0.25＝0.263kN
R'
＝max[R'
max，R'
1]＝1.317kN;
主梁计算简图一
主梁计算简图二
2、抗弯验算
主梁弯矩图一（kN·
m）
主梁弯矩图二（kN·
σ=Mmax/W=0.742×
106/4250=174.571N/mm2≤[f]=205N/mm2
3、抗剪验算
主梁剪力图一（kN）
主梁剪力图二（kN）
τmax=2Vmax/A=2×
4.294×
1000/398＝21.579N/mm2≤[τ]=125N/mm2
4、挠度验算
主梁变形图一（mm）
主梁变形图二（mm）
跨中νmax=1.213mm≤[ν]=1000/250=4mm
悬挑段νmax＝0.989mm≤[ν]=2×
250/250=2mm
5、支座反力计算
图一
支座反力依次为R1=6.361kN，R2=6.994kN，R3=7.845kN，R4=4.372kN
图二
支座反力依次为R1=5.324kN，R2=7.462kN，R3=7.462kN，R4=5.324kN
八、可调托座验算
荷载传递至立柱方式
可调托座
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
按上节计算可知，可调托座受力N＝7.845kN≤[N]＝30kN
九、立柱验算
剪刀撑设置
加强型
立柱顶部步距hd（mm）
立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm）
200
顶部立柱计算长度系数μ1
1.386
非顶部立柱计算长度系数μ2
1.755
钢管截面类型（mm）
钢管计算截面类型（mm）
钢材等级
Q235
立柱截面面积A（mm2）
398
立柱截面回转半径i（mm）
16
立柱截面抵抗矩W（cm3）
抗压强度设计值[f]（N/mm2）
支架自重标准值q（kN/m）
0.15
1、长细比验算
顶部立柱段：
l01=kμ1（hd+2a）=1×
1.386×
（1500+2×
200）=2633mm
非顶部立柱段：
l0=kμ2h=1×
1.755×
1500=2632mm
λ=max[l01，l0]/i=2633.4/16=164.588≤[λ]=210
2、立柱稳定性验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：
小梁验算
q1＝1×
0.9×
1]×
0.3=1.642kN/m
同上四～六步计算过程，可得：
R1＝6.128kN，R2＝7.189kN，R3＝7.558kN，R4＝5.129kN
l01=kμ1（hd+2a）=1.185×
200）=3120.579mm
λ1=l01/i=3120.579/16=195.036
查表得，φ＝0.189
不考虑风荷载:
N1=Max[R1，R2，R3，R4]=Max[6.128，7.189，7.558，5.129]=7.558kN
f＝N1/（ΦA）＝7558/（0.189×
398）＝100.476N/mm2≤[f]＝205N/mm2
考虑风荷载:
Mw＝1×
γQφcωk×
la×
h2/10＝1×
0.076×
1×
1.52/10＝0.022kN·
N1w=Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[6.128,7.189,7.558,5.129]+0.022/1=7.58kN
f＝N1w/（φA）+Mw/W＝7580/（0.189×
398）+0.022×
106/4250＝105.944N/mm2≤[f]＝205N/mm2
l0=kμ2h=1.185×
1500=3119.512mm
λ=l0/i=3119.512/16=194.97
查表得，φ1=0.191
N=Max[R1,R2,R3,R4]+1×
γG×
q×
H=Max[6.128,7.189,7.558,5.129]+1×
0.15×
9.83=9.327kN
f=N/（φ1A）＝9.327×
103/（0.191×
398）=122.695N/mm2≤[σ]=205N/mm2
Nw=Max[R1,R2,R3,R4]+1×
H+Mw/lb
=Max[6.128,7.189,7.558,5.129]+1×
9.83+0.022/1=9.349kN
f=Nw/（φ1A）+Mw/W＝9.349×
106/4250=128.16N/mm2≤[σ]=205N/mm2
十、高宽比验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：
支架高宽比不应大于3
H/B=9.83/12=0.819≤3
满足要求，不需要进行抗倾覆验算！
十一、立柱地基基础验算
地基土类型
岩石
地基承载力特征值fak（kPa）
140
立柱垫木地基土承载力折减系数mf
0.9
垫板底面面积A（m2）
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/（mfA）＝9.349/（0.9×
0.1）＝103.878kPa≤fak＝140kPa
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