脚手架施工方案Word格式.docx

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6.1悬挑架

悬挑脚手架搭设的工艺流程为：

预埋件安装—楼面混凝土浇筑—

工字钢安装—纵向扫地杆—立杆—横向扫地杆—小横杆—大横杆—剪刀撑—连墙件—铺脚手板—扎防护栏杆—扎安全网。

定距定位。

根据悬挑工字钢的楼面外框边线尺寸按1.35M定距等分后安装预埋件，并保证建筑物每边的预埋件与该边垂直和预埋件横距相等并平行；

工字钢安装时由放线员配合作好抄平工作，并用木楔加固。

6.2立杆间距

6.2.1脚手架立杆纵距1.50m，横距1.50m，步距1.5m；

连墙杆间距竖直3.0m，水平4.05m（即两步三跨）；

里立杆距建筑物0.3m。

6.2.2脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应再同步同跨内，以保证脚手架的整体性。

6.2.3立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400.

6.3大横杆、小横杆设置

6.3.1大横杆在脚手架高度方向的间距1.5m，以便立网挂设，打横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。

6.3.2外架子按立杆与打横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆上。

6.4剪刀撑

脚手架外侧立面必须由底到顶连续设置剪刀撑，采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。

剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。

6.5脚手板的铺设要求

6.5.1脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：

板宽为200mm，里外立杆应满铺脚手板。

6.5.2脚手板必须满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。

6.5.3脚手板须用8号铁线绑扎，不少于2点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。

6.6防护栏杆

6.6.1脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。

6.6.2选用18好铝丝张挂安全网，要求严密、平整。

6.6.3脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m.

6.6.4脚手架内侧形成临边的（如遇大开间门窗洞等），在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。

6.7连墙件

6.7.1脚手架与建筑物按水平方向4.05m,垂直方向3.0m，设一拉结点（拉结点采用6.5的钢筋与楼面边梁连接）。

6.7.2拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角1米以内范围按垂直方向每3.0米设一拉结点。

拉结点采用6.5钢筋与楼面边梁连接。

6.7.3拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。

6.7.4外墙装饰阶段拉结点，也必须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，以确保外架安全可靠。

6.8架体内封闭

6.8.1脚手架的架体里立杆距墙体净距离为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设跳板，跳板设置平整牢固。

6.8.2脚手架施工层里立杆与建筑物之间采用脚手板或木板进行封闭。

6.8.3施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网进行封闭。

7、悬挑式扣件钢管脚手架计算书

7.1.工字钢悬挑扣件式钢管双排脚手架

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

7.1.1脚手架参数

本工程双排脚手架分两次悬挑，第一次从用一层楼面板挑出，悬挑高度为21.0米；

第二次从八层楼面板挑出，悬挑高度为27.0米；

第三次从十六层楼面挑出，悬挑高度为31米；

第四次从二十四层挑出，悬挑高度为37米；

立杆采用单立杆、双排。

搭设尺寸为：

立杆的纵距1.35米，立杆的横距1.05米，步距1.50米，

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；

脚手架沿墙纵向长度为120m.

采用的钢管类型为

48×

3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；

取扣件抗滑承载力系数0.80；

连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.05米。

连墙件连接方式为单扣件连接；

7.1.2活荷载参数

施工均布荷载标准值为3.0kN/m2，脚手架用途：

结构脚手架；

同时施工2层，脚手板共铺设4层。

7.1.3.风荷载参数

本工程地处哈尔滨市阿城区，查荷载规范基本风压为0.550，风荷载高度变化系数uz为0.840，风荷载体型系数us为0.645；

计算中不考虑风荷载作用；

7.1.4.静荷载参数

每米立杆承受点的结构自重荷载标准值（kN/㎡）：

0.1253；

脚手板自重标准值（kN/㎡）：

0.300；

栏杆挡脚板自重标准值（kN/㎡）：

0.110；

安全设施与安全网自重标准值（kN/㎡）：

0.005；

脚手板铺设层数：

4层。

7.1.5.水平悬挑支撑梁

悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度3.00米。

阳台部位悬挑长度为3.00米，建筑物内锚固段长度6.00米.与楼板连接的圆钢筋直径（㎜）Ф20；

楼板混凝土强度等级：

C30；

工字梁间距相当于立杆间距；

最大弯矩Mqｍａx=1.870×

1.0502/8=0.258ｋＮｍ；

最大应力计算值

=Mqｍａx=５０.７３２N/mm2

小横杆的最大应力计算值

=５０.７３２２N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值〔ｆ〕＝２０５.０N/mm2，满足要求。

7.2.1.挠度计算;

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038＋0.120＋1.200=1.358kn／ｍ；

简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×

1.３５８×

1050.04/（384×

2.06×

105×

1２１９００．０.0）=０．８５６mm；

小横杆最大挠度０.８５６㎜小于小横杆的最大容许挠度１０５０.０/１５０＝７.０００与１０㎜，满足要求。

小横杆计算简图

7.3.大横杆的计算

7.3.1荷载值计算

小横杆的自重标准值P1=0.038×

1.050=0.040kN；

脚手板的荷载标准值P2=0.３０0×

1.050×

1.２00/3=0.１２６kN；

活荷载标准值Q=3.000×

1.２00/3=０.１２６kN

荷载的计算值P=（1.2×

0.040+1.2×

0.１２６+1.4×

1.２６０）/2=０.９８２kN

大横杆计算简图

7.3.2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆荷载的计算值最不利分配的弯矩和，单位：

mm

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

均布荷载最大弯距计算：

M1max=0.08×

0.038×

1.200×

1.2002=0.005kN.m:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算:

M2max=0.267×

0.982×

1.200=0.315Kn.m:

M=M1max＋M2max=0.005＋0.315=0.320kN.m

最大应力计算值：

=0.320×

106/5080.0=62.967N/mm2

大横杆的最大应力计算值

=62.967N/mm2

小于大横杆的抗压强度设计值〔ｆ〕＝２０５.０N/mm2

7.3.3.挠度计算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和；

均布荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

Vmax=0.667×

1200.04/（100×

2.060×

121900.0）=0.021㎜;

集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

小横杆传递荷载P=（0.040＋0.126＋1.260）/2=0.713kN

Vpmax=1.883×

0.713×

1200.03/（100×

121900.0）=0.924mm

最大挠度和V=Vmax＋Vpmax=0.021＋0.924=0.946mm

大横杆的最大挠度0.946㎜小于大横杆的最大容许挠度1200.0/150=8.0与10mm,满足要求!

7.4.扣件抗滑力的计算

按规范表5.1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00KN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40KN.

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

2/2=0.040kN

大横杆的自重标准值P2=0.038×

1.200=0.046kN

脚手板的自重标准值P3=0.300×

1.200/2=0.189kN

1.200/2=1.890kN

荷载的设计值R=1.2×

（0.046+0.189）+1.4×

1.890=2.928kN

R＜6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

7.5.脚手架荷载标准值

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；

本例为0.1161

NG1=〔0.1161＋（1.05×

2/2＋1.20×

2）×

0.038/1.80〕×

21=3.983kN

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；

采用冲压钢脚手板，标准值为0.30

NG2=0.300×

4×

（1.050+0.2）/2=0.900kN

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；

采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11

NG3=0.110×

1.200/2=0.264kN

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；

0.005

NG4=0.005×

15.000=0.090kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.273kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×

2/2=3.780kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中W0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附录表D.4的规定采用：

W0=0.550

Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附录表7.2.1的规定采用：

Uz=0.840

Us——风荷载体型系数：

Us=0.645

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×

0.550×

0.840×

0.645=0.209kN/m2。

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

Nd=1.2NG+1.4NQ=1.2×

5.273＋1.4×

3.780=11.619kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为MW=0.85×

1.4Wklah2/10

=0.850×

1.4×

0.209×

1.5002/10=0.067ＫＮ.ｍ；

其中Wk——风荷载标准值（kN/m2）；

la——立杆的纵距（m）；

h——步距（m）。

7.6.立杆的稳定性计算

不组合风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.６１９kN；

i——计算立杆的截面回转半径，i=1.５８cm；

k——计算长度附加系数参照《扣件规范》表５.３.３得，取1.155；

u——计算长度系数参照《扣件规范》表５.３.３得，由脚手架的高度确定，u=1.500；

l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=３.１１９m；

长细比l０/i＝１９７.０００；

轴心压力杆的稳定系数Ф，由长细比（

）１０/ｉ的计算结果

得到：

Ф＝０.１８６

A——立杆净截面面积，A=4.８9cm2；

W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=５.０８cm3；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；

经计算得到

=11６１９.０００/（0.１８６×

4８９.０００）=1２７.７４N/mm2；

立杆稳定性计算ａ＝１２７.７４N/mm2

小于立杆的抗压强度设计值

[f]＝２０５.０００N/mm2,满足要求!

7.7.最大搭设高度的计算：

按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

Hs=〔∮Aa-（1.2Na2k+1.4Nat）〕÷

1.2gk

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（KN）计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=1.553KN

活荷载标准值：

NQ=2.835KN

每米立杆承受的结构自重标准值：

GK=0.120KN/m

Hs=［0.186×

4.890×

10－4×

205.000×

103-（1.2×

1.553＋1.4×

2.835）］/（1.2×

0.120）=88.687m

按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

［H］=H5÷

（1+0.001H5

[H]=88.687/（1+0.001×

88.687）=81.463m

[H]=81.463和50比较取较小值。

得到，脚手架搭设高度限值［H］=50.000m，满足要求！

按《规范》5.3.6条考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

Hs=〔∮Aa-（1.2nNG2k+0.85×

1.4（NQT+∮A.MWK/W））〕÷

1.2gk

计算立杆段有风荷载标准值产生的弯矩：

MwK=Mw/（1.4×

0.85）=0.109/（1.4×

0.85）=0.091KN.m

Hs=（0.186×

10-4×

10-3-（1.2×

1.553+0.85×

（2.835+0.186×

0.091/5.080）））/（1.2×

0.120）=79.353m

按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度Hs等于或大于15米，按照下式调整且不超过50米

［H］=Hs÷

（1+0.001Hs）

［H］=79.353/（1+0.001×

79.353）=73.519m

按《规范》5.3.7条按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

［H］=88.687/（1+0.001×

［H］=81.463和50比较取较小值。

7.8.连墙件的计算：

因不考虑风荷载，连墙件的轴向力无需验算！

7.9.悬挑梁的受力计算：

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本方案中，脚手架排距为1050㎜，内排脚手架距离墙体200㎜，支拉斜杆的支点距离墙体为1200㎜

水平支撑梁的截面惯性矩I=1660.00㎝4，截面抵抗矩W=185.00㎝3，截面积A=30.60㎝2

根据前面计算结果，受脚手架作用的联梁传递集中力（即传递到之作的最大力）N=20.841kN

水平钢梁自重荷载q=1.2×

30.600×

0.0001×

78.500=0.288KN/m

连墙件扣件连接示意图

悬挑工字钢双排脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图

经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN）

悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN.m）

悬挑脚手架支撑梁变形图（mm）

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

R1=24.532；

kN,R2=18.424kN,R3=-0.265kN

最大弯矩Mmax=2.405kN.m

抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=2.405×

106/（1.05×

185000.0）+6.000×

103/3060.0=12.381N/mm2

水平支撑梁的最大应力计算值12.381N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215.0N/mm2,满足要求!

悬挑梁的整体稳定性计算

水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下

其中

b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算

b=570tb÷

ｕ３×

２３５÷

ｆｙ　经过计算得到最大应力

b=５７０×

１０.７００×

９４.０００×

２３５/（１２００.０００×

１８０.０００×

２１５.０００）＝2.９０１；

由于

b大于0.6，按照《钢结构设计规范》（GB50017-８８）附录其值

b'

=0.9７３

经过计算得到最大应力ａ＝２.４１×

１０６/（０.９７３×

１８５.０００×

１０００.０００）＝１３.３６４N/mm2

水平钢梁的稳定性计算

＝１３.３６４N/mm2

小于　[f]＝２１５.０００N/mm2　　满足要求