钢丝绳叉车行走荷载计算书Word下载.docx

钢丝绳叉车行走荷载计算书Word下载.docx

《钢丝绳叉车行走荷载计算书Word下载.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《钢丝绳叉车行走荷载计算书Word下载.docx（28页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

一、模板支架的计算参照规范

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、

《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、

《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、

《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范。

二、计算参数

下部支撑为φ48×

3.0圆管，Q235钢，A=357.4mm2，钢管排架布置间距为800×

800，柱子轴线间距：

11m×

9m

上部施工用内燃平衡柴油叉车有关参数如下：

长度×

宽度=5480×

2230，前面2个，后面4个轮胎，共轮胎数量6

轮接触面宽度X长度：

0.2mx0.2m

叉车自重：

127KN

载货自重：

100KN

其他人员及工具：

10KN

每个轮胎受力：

P=237/6=39.5KN

三、等效均布活荷载计算

因底部支撑未拆除，底板混凝土强度达到80%，简化验算时假定叉车荷载由底部的支撑承担，底板混凝土承担自重。

楼面一般情况下均为连续板，根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）版附录C计算等效均布活荷载时仍按简支板且按单向板核算。

单向板上局部荷载（包括集中荷载）的等效均布活荷载

可按下式计算：

qe=8Mmax/（bl2）

式中：

为板的跨度；

为板上荷载的有效分布宽度；

为简支单向板的绝对最大弯矩，按设备的最不利布置确定。

计算

时，设备荷载应乘以动力系数，并扣去设备在该板跨内所占面积上，由操作荷载引起的弯矩。

1）当局部荷载作用面的长边平行于板跨时（

），简支板上的荷载的有效分布宽度

为：

（1）当

，

时：

为荷载作用面平行于板跨的计算宽度；

为荷载作用面垂直于板跨的计算宽度。

为荷载作用面平行于板跨的宽度；

为荷载作用面垂直于板跨的宽度；

为垫层厚度；

为板的厚度。

注意：

计算宽度不可超出面板实际布置范围。

bcr=0.2+0.15=0.35

bcy=0.2+0.15=0.35

因bcr=bcybcy=0.35≤11*0.6=6.6bcr=0.35≤0.84

计算荷载的有效分布宽度：

b=bcy+0.7L=0.35+0.7×

11=8.05m

1）当荷载为集中力时，单向板简化为梁单元计算其最大弯矩

：

（1）集中力位置已知，按实际位置计算：

Mmax=1.1×

39.5*2×

5.5×

5.5/8.05=327KN.M

等效均布活荷载qe可按下式计算:

qe=8Mmax/（bl2）=8×

245/（8.05×

11×

11）=2.69KN/M2

模板高支撑架计算书

高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范。

支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。

本计算书还参照《施工技术》2002.3.高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。

一、参数信息:

1.脚手架参数

横向间距或排距（m）:

0.80；

纵距（m）:

步距（m）:

1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:

0.10；

脚手架搭设高度（m）:

4.50；

采用的钢管（mm）:

Φ48×

3.5；

扣件连接方式:

双扣件，扣件抗滑承载力系数:

板底支撑连接方式:

方木支撑；

2.荷载参数

模板与木板自重（kN/m2）:

0.350；

混凝土与钢筋自重（kN/m3）:

25.000；

楼板浇筑厚度（m）:

0.150；

倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2）:

2.000；

施工均布荷载标准值（kN/m2）:

3.690；

3.木方参数

木方弹性模量E（N/mm2）:

9500.000；

木方抗弯强度设计值（N/mm2）:

13.000；

木方抗剪强度设计值（N/mm2）:

1.300；

木方的间隔距离（mm）:

300.000；

木方的截面宽度（mm）:

80.00；

木方的截面高度（mm）:

100.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

二、模板支撑方木的计算:

方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=8.000×

10.000×

10.000/6=133.33cm3；

I=8.000×

10.000/12=666.67cm4；

方木楞计算简图

1.荷载的计算：

（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：

q1=25.000×

0.300×

0.150=1.125kN/m；

（2）模板的自重线荷载（kN/m）:

q2=0.350×

0.300=0.105kN/m；

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：

p1=（3.690+2.000）×

0.800×

0.300=1.366kN；

2.强度计算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.2×

（1.125+0.105）=1.476kN/m；

集中荷载p=1.4×

1.366=1.912kN；

最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.912×

0.800/4+1.476×

0.8002/8=0.500kN.m；

最大支座力N=P/2+ql/2=1.912/2+1.476×

0.800/2=1.546kN；

截面应力σ=M/w=0.500×

106/133.333×

103=3.753N/mm2；

方木的计算强度为3.753小13.0N/mm2,满足要求!

3.抗剪计算：

最大剪力的计算公式如下:

Q=ql/2+P/2

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<

[T]

其中最大剪力:

Q=0.800×

1.476/2+1.912/2=1.546kN；

截面抗剪强度计算值T=3×

1546.320/（2×

80.000×

100.000）=0.290N/mm2；

截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；

方木的抗剪强度为0.290小于1.300，满足要求!

4.挠度计算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=q1+q2=1.125+0.105=1.230kN/m；

集中荷载p=1.366kN；

最大变形V=5×

1.230×

800.0004/（384×

9500.000×

6666666.67）+

1365.600×

800.0003/（48×

6666666.67）=0.334mm；

方木的最大挠度0.334小于800.000/250,满足要求!

三、木方支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.476×

0.800+1.912=3.093kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN.m）

支撑钢管计算变形图（kN.m）

支撑钢管计算剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=0.670kN.m；

最大变形Vmax=1.055mm；

最大支座力Qmax=8.956kN；

截面应力σ=0.670×

106/5080.000=131.857N/mm2；

支撑钢管的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于800.000/150与10mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，

按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=8.956kN；

R<

12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、模板支架荷载标准值（轴力）:

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.129×

4.500=0.581kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

（2）模板的自重（kN）：

NG2=0.350×

0.800=0.224kN；

（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：

NG3=25.000×

0.150×

0.800=2.400kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.205kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=（3.690+2.000）×

0.800=3.642kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=8.944kN；

六、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式:

其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：

N=8.944kN；

σ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；

i----计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.58cm；

A----立杆净截面面积（cm2）：

A=4.89cm2；

W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：

W=5.08cm3；

σ--------钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；

[f]----钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.000N/mm2；

Lo----计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》，由公式

（1）或

（2）计算

lo=k1uh

（1）

lo=（h+2a）

（2）

k1----计算长度附加系数，取值为1.155；

u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；

u=1.700；

a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；

a=0.100m；

公式

（1）的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×

1.700×

1.500=2.945m；

Lo/i=2945.250/15.800=186.000；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；

钢管立杆受压强度计算值；

σ=8944.180/（0.207×

489.000）=88.361N/mm2；

立杆稳定性计算σ=88.361N/mm2小于[f]=205.000满足要求！

公式

（2）的计算结果：

立杆计算长度Lo=h+2a=1.500+0.100×

2=1.700m；

Lo/i=1700.000/15.800=108.000；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.530；

σ=8944.180/（0.530×

489.000）=34.511N/mm2；

立杆稳定性计算σ=34.511N/mm2小于[f]=205.000满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算

lo=k1k2（h+2a）（3）

k1--计算长度附加系数按照表1取值1.243；

k2--计算长度附加系数，h+2a=1.700按照表2取值1.002；

公式（3）的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1k2（h+2a）=1.243×

1.002×

（1.500+0.100×

2）=2.117m；

Lo/i=2117.326/15.800=134.000；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.376；

σ=8944.180/（0.376×

489.000）=48.646N/mm2；

立杆稳定性计算σ=48.646N/mm2小于[f]=205.000满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照杜荣军:

《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

2.立杆步距的设计：

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。

3.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

4.剪刀撑的设计：

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。

5.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；

大于12kN时应用顶托方式。

6.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

7.施工使用的要求：

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

下层楼板计算书

受力工况分析：

上部楼板自重由本层楼板自身承受

下层楼板只承受施工荷载及钢管的重量

对下层楼板进行复核验算：

钢管间距纵横间距800mm

楼板受施工集中力N=8.99KN

钢管自重计算：

4.5x3.84+（0.8+0.8）X4x3.84+10（扣件数量）*1.1=17.28+24.58+11=52.86kg

受力N1=3.644+52.86*1.4*10/1000=3.644+0.74=4.384KN

集中荷载转化为均布荷载：

4.384/0.8/0.8=6.85KN/m2

设计总说明中要求施工荷载:

地下室顶板10.0kN/m2（不得同时在顶板上的回填土）;

其他楼面2.0kN/m2;

屋面2.0kN/m2

梁支撑架计算书01

高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范。

支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。

本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。

梁底增加2道承重立杆。

图1梁模板支撑架立面简图

采用的钢管类型为Φ48×

3.50。

梁段信息:

L1；

立柱梁跨度方向间距l（m）:

0.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）:

0.30；

脚手架步距（m）:

6.70；

梁两侧立柱间距（m）:

1.80；

承重架支设:

多根承重立杆，木方垂直梁截面；

梁底增加承重立杆根数:

2；

模板与木块自重（kN/m2）:

梁截面宽度B（m）:

1.600；

混凝土和钢筋自重（kN/m3）:

梁截面高度D（m）:

0.900；

倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2）:

1.000；

施工均布荷载标准值（kN/m2）:

4.其他

采用的钢管类型（mm）:

3.5。

二、梁底支撑的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：

q1=25.000×

0.900×

0.500=11.250kN/m；

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q2=0.350×

0.500×

（2×

0.900+1.600）/1.600=0.372kN/m；

经计算得到，活荷载标准值P1=（2.000+1.000）×

1.600×

0.500=2.400kN；

2.木方楞的支撑力计算

11.250+1.2×

0.372=13.946kN/m；

集中荷载P=1.4×

2.400=3.360kN；

木方计算简图

经过计算得到从左到右各木方传递集中力[即支座力]分别为：

N1=2.718kN；

N2=10.035kN；

N3=10.192kN；

N4=2.718kN；

木方按照简支梁计算。

本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=10.000×

10.000/6=166.67cm3；

I=10.000×

10.000/12=833.33cm4；

木方强度计算:

均布荷载q=10.192/0.500=20.384kN/m；

最大弯距M=0.1ql2=0.1×

20.384×

0.500=0.510kN.m；

截面应力σ=M/W=0.510×

106/166666.7=3.058N/mm2；

木方的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

木方抗剪计算：

Q=0.6ql

Q=0.6×

0.500=6.115kN；

截面抗剪强度计算值T=3×

6115.304/（2×

100.000×

100.000）=0.917N/mm2；

木方的抗剪强度计算满足要求!

木方挠度计算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

最大变形V=0.677×

16.987×

500.0004/（100×

833.333