模板工程专项施工方案32Word下载.docx
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F=2.5×
1.4=3.5KN
Max=0.105ql2+0.158FL
=0.105×
4.276×
0.62+0.158×
3.5×
0.6=0.493KN/m
Vmax=0.606qL+0.658F=0.606×
0.6+0.658×
3.5=3.85（KN）
3）故取Mmax=0.493KN/m为验算弯矩
Vmax=3.85KN为验算剪力
Mmax0.493×
106
σmax=—————=———————=9.12（N/mm2）
WX1/6×
1000×
182
＜[f]=12.9（N/mm2）
3Vmax3×
3.85×
103
τmax=—————=———————=0.321（N/mm2）
2bh2×
18
＜[f]=1.4（N/mm2）故强度满足要求.
4）挠度验算:
挠度验算不考虑动荷载影响
qL40.644×
6004
Wmax=KW————=————————————=0.82mm
100EI100×
9000×
1/12×
183
L
＜[W]=——=1.5mm
400
∴木胶板满足设计要求
⑵次龙骨验算:
次龙骨采用50×
100,间距600mm,q=7.78×
0.6=4.67（KN/m）
Mmax=0.107qL2=0.107×
4.67×
0.92=0.405（KN/m）
Vmax=0.607qL2=0.607×
0.9=2.55（KN）
1）活载按集中力考虑
qL=4.67×
0.6=2.802（KN/m）
F=2.5×
1.4=3.5（KN）
Mmax=0.107qL2+0.161FL=0.107×
2.802×
0.92+0.161×
3.5
×
0.9=0.75（KN/m）
Vmax=0.607qL+0.661F=0.607×
0.9+0.661×
=3.84（KN）
2）故取M=0.75KN.mV=3.84KN进行强度验算
Mmax0.75×
σmax=—————=———————=9（N/mm2）
500×
1002
＜[f]=13（N/mm2）
3.84×
τmax=—————=———————=1.152（N/mm2）
50×
100
＜[f]=1.4（N/mm2）故强度满足要求
∴次龙骨满足要求
⑶主龙骨采用70×
150,间距900布置,
1）强度验算
q=（0.75+24×
0.13+1.1×
0.13）×
1.2+1.5×
1.4=6.92（KN/m2）
∴F=q×
0.6×
0.9=6.92×
0.9=3.74（KN）
Mmax=0.321FL=0.321×
3.74×
1.8=2.16KN
Vmax=1.321F=1.321×
3.74=4.94KN
Mmax2.16×
σmax=—————=———————=8.23（N/mm2）
2bh21/6×
70×
1502
＜[fN]=13（N/mm2）
3V3×
4.94×
τmax=—————=———————=0.706（N/mm2）
150
＜[fv]=1.4（N/mm2）故强度满足要求
2）挠度验算
不考虑活载作用.
1.2=4.82（KN/m2）
F=q×
0.9=4.82×
0.9=2.603（KN）
FL3
Wmax=2.657×
——
100ET
2.603×
103×
18003
=2.657×
———————————=2.28（mm）
100×
1503
L1800
＜————=——=4.5mm
400400
故挠度满足要求
∴主龙骨满足设计要求
⑷支撑钢管架验算
支撑钢管架采用φ48壁厚3.5mm的钢管,间距为900×
1200,在距地面1.8M处设一道水平拉结
1.2+1.0×
1.4=6.22KN/m2）
F=6.22×
0.9×
1.8=10.7（KN）
故钢管设计荷载取10.7KN
钢管参数:
π（d2_d12）3.14×
（482-41.52）
A=—————=———————=424mm
44
_______
i=√d2+d12）/4=15.9（mm）
L1800
λ=———=————=113.2＜[λ]=200
i15.9
查表得4=0.539
则:
[F]=4Af=0.539×
424×
215=49.1（KN）＞9.57（KN）
故钢管架满足设计要求
若钢管受力存在偏心,应保证偏心距≤5mm
E
Fch=192（1/2-5/d）3——=192（1/2-5/48）3×
I2
206×
12.19×
104
——————————=33.23（KN））＞F=9.57KN
30002×
故70×
150方木满足偏心距≤5mm时钢管满足强度要求.
四、梁模板设计
梁模板以截面尺寸300×
700mm为代表进行模板设计，底模采用25mm松木板，侧模15mm厚竹胶板，底模横楞采用50mm×
100mm中方，间距500mm，纵楞采用70mm×
150mm，间距700mm，支撑采用φ48壁厚3.5mm钢管支撑，间距1200mm，侧模竖楞采用50mm×
100mm，间距400mm，横楞采用70mm×
150mm，间距330mm。
1、底模计算
⑴底板验算：
①强度验算
底板承受荷载
底模板自重：
0.3×
0.3=0.09KN/m
砼自重：
25×
0.7=5.25KN/m
钢筋自重：
1.5×
0.7=0.315KN/m
振动荷载:
2.0×
0.3=0.6KN/m
总竖向荷载:
q=0.09+5.25+0.315+0.6=6.255KN/m
按四跨连接梁计算,最不利荷载布置,查表可得:
Km=0.121Kv=-0.620Kf=0.967
Mmax=0.121×
qL2=0.121×
6.255×
0.52=0.189KN.m
Mmax0.189×
σmax=—————=———————=6.048（N/mm2）
W1/6×
300×
252
＜[fm]=13（N/mm2）满足要求
②剪力验算:
Vmax=Kvql=0.62×
0.5=1.939KN
1.939×
Lmax=—————=———————=0.388（N/mm2）
25
＜[fv]=1.4（N/mm2）
③挠度验算:
q=6.255-0.6=5.655KN/m
ql40.967×
5.655×
5004
Wmax=0.967×
————=—————————————
100ET100×
9.5×
1/×
253
=0.92（mm）
l500
[W]=———=————=1.25mm
∴Wmax＜[W]满足要求
⑵横楞验算
①强度验算:
按单跨计算:
Mmax=0.125×
0.72=0.346KN.m
0.3464×
Qmax=———————=4.156（N/mm2）
1/6×
＜[fm]=13（N/mm2）满足要求
②剪应力验算:
V=0.5ql=0.5×
0.7=1.98KN
1.98×
τmax=—————=———————=0.594（N/mm2）
＜[fv]=1.4（N/mm2）满足要求.
5
Wmax=————·
ql4/ET
384
56.255×
7004
=————×
————————————=0.494（mm）
3849.5×
1/125×
1003
700
＜[W]=——=1.75mm满足要求.
⑶纵楞验算：
①强度验算：
F=6.255×
0.7=4.379KN
按四跨连续计算,查表得:
Km=-0.321KV=-1.321KW=2.657
Mmax=0.321×
4.379×
1.2=1.687KN.m
Mmax1.687×
Qmax=————=——————=6.43（N/mm2）
＜[fm]=13（N/mm2）满足要求.
②剪应力验算
Vmax=1.321×
4.379=5.785KN
5.785×
Lmax=—————=———————=0.826（N/mm2）
＜[fu]=1.4（N/mm2）满足要求.
Wmax=Kvql=0.62×
2.657×
0.7×
12003
Wmax=———————————————
1200
=0.99（mm）＜[W]=———3（mm）满足要求
④钢管撑验算:
每1.8M高设一道支撑
1.2=5.254（KN）
________________
i=√d2+d12）4=√482+51.52）4=17.6（mm）
l1800
λ=———=————=102查表得:
φ=0.573
i17.6
（51.52-482）×
3.14
An=————————=273mm2
4
N5.254×
σ=—————=———————=33.59（N/mm2）
φAn0.573×
273
满足要求
⑵侧模板计算
①侧压力计算：
200
F=0.22×
rcB1B2=0.22×
———×
1.2×
1.15
40+15
21/2=39.03KN/m2
P=25×
0.7=17.5KN/m2
取两者较小值者P=17.5KN/m2
②强度验算
侧压力划为均布荷载q=17.5×
（0.7-0.13）=4.379=9.975KN/m2
该侧模板按四跨连续梁计算
q=9.975×
1.2+2×
1.4=14.77KN/m2
Mmax=-Kmql2=-0.121×
14.77×
0.4=0.286KN.m
Mmax0.286×
Qmax=————=——————=7.56（N/mm2）
700×
③剪应力验算
V=Kvql=0.62×
0.4=3.66KN
3×
3.66×
τmax=———————=0.436（N/mm2）
2×
＜[fv]=1.4（N/mm2）满足要求.
④挠度验算:
1.2=11.97KN/m2
11.97×
4004
Wmax=9.67×
———————————————
=0.917（mm）＜[W]=———=1（mm）满足要求
⑵竖楞验算:
q=14.77×
0.4=5.91KN/m
按三跨计算
Km=0.1Kv=-0.6KW=0.667
M=0.1×
5.91×
0.332=0.064KN.m
0.064×
σmax=——————=0.768N/mm2
V=0.6×
=0.33=1.17KN
1.17×
τmax=—————=———————=0.351（N/mm2）
③挠度验算
q=11.97×
0.4=4.776KN/m
ql44.776×
3304
Wmax=0.677————=0.677×
—————————————
=0.01（mm）＜[W]=1.4mm满足要求.
⑶横楞验算:
F=5.91×
0.33=1.95KN
1.95=0.376KN.m
Mmax0.376×
Qmax=————=——————=1.431（N/mm2）
V=1.321F=1.321×
1.95=2.58KN
2.58×
Lmax=————=——————=0.37（N/mm2）
2bh22×
＜[fm]=1.4（N/mm2）满足要求.
③挠度验算
q=4.776×
0.33=1.43KN/m
Fl4
Wmax=2.657————
100EI
1.43×
—————————————=0.03（mm）
°
＜[W]=1mm满足要求.
故梁模板设计能满足要求
五、剪力墙、柱模板体系设计
柱模板采用15mm厚木胶板，竖楞采用50mm×
100mm方木，采用70×
150方木组成柱箍，并用φ48钢管加托和底座作为柱子模板加固支撑。
现以300×
500断面尺寸，高3.0m的柱进行模板设计。
浇筑速度取V=2m/h
⑴柱模受到的砼侧压力
F=0.22rcB1B2V1/2
=0.22×
———×
1.2×
1×
21/2=33.94KN/m2
P=25h=25×
2=50KN/m2
取较小值:
P=33.94KN/m2作为计算值,并考虑振动荷载2kN/m2
⑵柱箍设计
1）柱箍间距计算:
假定板为25mm,竹胶板,则侧压线荷载为
q=43.53×
1.0=43.53KN/m
以两跨连续梁计:
K=0.521
9.5×
183/12
S=√—————————————=371（mm）
4×
0.521×
43.53
根据计算选用柱箍间距S=350mm＜371mm满足要求
2）柱箍截面设计
柱箍受到的侧压力:
P=43.53KN/mm2
现柱箍间距:
S=350mm
绒布荷载:
0.35=15.24KN/m
柱箍按简支梁计算,其最大弯矩为:
Mmax=（2-η）ql/8
50015.24×
0.5×
0.7
=（2-——）×
————————=0.857KN.m
7008
Mmax0.857×
W=————=———————=65942mm
fm13
选用50×
100楞W=50×
1002/6=83333mm2
符合要求
⑶柱模板面设计
①模板强度验算:
按简支梁计算
M=1/8×
43.53×
0.352=0.67KN.m
模板需要截面抵抗矩
M0.67×
W=————=——————=51538（N/mm3）
模板截面为500×
25mm
则Wn=1/6×
252=52083mm3
所以Wn＞W
故模板满足强度要求
②挠度验算:
q=33.94×
0.1=3.394KN/m
5ql45×
3.394×
3504
W=————=—————————————=0.107（mm）＜1mm
384EI384×
符合刚度要求
因此本柱横板设计可以满足要求.
六、模板安装、拆除规定
1、模板材料要求：
本工程采用木模板系统。
⑴木模板的材质应符合《木结构工程施工质量验收规范》（GBJ50206-2002）中的承重结构选材标准，材质不低于Ⅲ等材。
⑵支撑木杆应用松木或杉木，不得采用杨木、柳木、桦木、椴木等易变形开裂的木材。
⑶木料上的节疤、缺口等疵病部位，应放在模板的背面或截去。
模板用钉其长度应为模板厚度的2~2.5倍。
⑷木模板及其支架的设计，应符合《木结构设计规范》（GBJ5-88）的规定：
当木材含水率小于25%，强度设计值可提高30%，荷载设计值要乘以0.9的折减系数，但材质不宜低于Ⅲ等材。
严禁使用脆性、过分潮湿、易于变形和弯扭不直的木材。
2、模板安装规定
⑴模板安装必须按模板的施工组织设计进行，严禁任意变动设计。
⑵作业人员必须戴好安全帽，高处作业人员必须佩戴安全带，并应系牢，高挂低用。
⑶作业前，检查使用的工具是否牢固，钣手等工具必须系挂在身上，钉子必须放在工具袋内。
⑷高处、复杂结构模板的装拆，事先应有可靠的安全措施。
模板及其支撑系统在安装时，必须设置临时固定设施，严防倾覆。
⑸二人抬运模板时，应相互配合，协同工作。
传递模板、工具，应用运输工具或绳索系牢后升降，不得乱抛。
⑹不得在脚手架上堆放大量模板材料。
⑺遇六级以上大风和雨、雪等恶劣天气时，应停止室外高处作业。
雨、雪、霜后，应先清理施工现场，略干不滑时，方可进行作业。
⑻当模板高度大于5m以上时，应搭设脚手架，设防护栏杆，禁止上下同一垂直面操作。
⑼模板支撑、牵杠等不得搭在门窗或脚手架上。
通路中间的斜撑、拉杆等应设在1.8m高以上。
禁止用2英寸×
4英寸木料作顶撑。
⑽支柱装完，应沿横向、纵向加设水平撑和垂直剪刀撑，并与支柱固定牢。
当支柱高度小于4m时，水平撑应设上下两道，中间加设剪刀撑，支柱每增高2m，再加一道水平撑，其间再加一道剪刀撑。
⑾支模过程中，如中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。
⑿用分节脱模办法时，底模的支点应按设计要求设置。
①下层结构强度达到承受上层模板支撑和浇筑混凝土重量时，方可进行上层支模作业，否则下层结构支撑不得拆除，同时上下柱应在同一垂直线上，。
②用悬吊模板、桁架支模方法时，其支撑结构必须有足够的强度和刚度。
⒀支模应按工序进行，模板没有固定前不得进行下一道工序。
⒁支设4m以上立柱模板和梁模板时，应搭设工作台，4m以下的，可用马凳脚手。
⒂不准站在柱模板上作业和在梁底模上行走，不得用拉杆、支撑攀登上下。
⒃墙模板安装时，应从内、外墙角开始，向相互垂直的二个方向拼装。
同一道墙的两侧模板应同时组合，以确保模板的稳定。
⒄墙模板在未装对拉螺栓前，板面应向后侧斜一定角度并撑牢，模板未支撑稳固前，不得松吊钩。
⒅墙模板采用分层支模方法时，第一层模板拼装后，应立即将内、外钢楞、穿墙螺栓、斜撑等全部安设紧固。
当下层模板不能独立安设支承件时，必须采取可靠的临时固定措施，否则，严禁进行上一层模板安装。
⒆平板模板安装，应在支架搭设稳固，板下横楞与支架连接牢固后进行。
⒇模板有预留孔洞时，应在模板安装后，将洞口盖好。
（21）安装、吊装模板时，作业人员应站在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面上工作，操作人员应主动避让吊物，增强自我保护的安全意识。
3、模板拆除规定：
顶板模板按规范规定达到75%设计强度标准值方才允许拆模，模板拆除混凝土强度控制见表5-3
表5-3现浇结构拆模时所需混凝土强度
构件类型
构件跨度（m）
达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）
板
≤2
≥50
﹥2，≤8
≥75
﹥8
≥100
梁、拱、壳
≤8
悬臂构件
—
柱、墙模
1.2MPa
⑴作业人员必须戴好安全帽，高处作业人员必须篛好安全带，高挂低用。
⑵作业前，检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须系挂在身上。
工作时思想应集中，防止钉子扎脚和空中滑落。
⑶高处、复杂结构模板的拆除，应有切实可靠的安全措施。
在拆除现场应标出作业禁区，有专人指挥。
作业区内，禁止非操作人员入内。
⑷遇六级以上大风和雨、雪等恶劣天气时，应停止室外高处作业。
在雨、雪、霜天气后，应先清扫现场，不滑时方可作业。
⑸拆除模板一般用长撬杠，禁止作业人员站在正在拆除的模板上。
⑹拆除楼板模板时，应注意整块模板掉下，尤其是用用定型模板做平台模板时，拆模人员应站在门窗口外拉支撑，防止模板突然掉落伤人。
⑺拆模时，临时脚手架必须牢固，不得用拆下的模板作脚手架。
⑻拆模必须一次性拆清，不得留有无撑模板。
已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或堆放整齐，防止作业人员因扶空、踏空而坠落。
⑼拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，防止其突然掉落伤人。
⑽混凝土板有预留孔洞时，拆模后，应随时在其周围做好安全栏杆，或用板将孔洞盖住。
⑾拆基础及地下室工程模板时，应先检查基坑土壁状况，如有不安全因素时，必须采取安全措施后，方可作业。
拆除的模板和支撑不得在基坑上口1m以内堆放，应随拆随运走。
⑿拆4m以上模板时，应搭设脚手架或工作台，并设防护栏杆。
⒀拆模时，应逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒，严禁作业人员在同一垂直面上同时操作。
⒁严禁站在悬臂结构上敲拆底模。
表A02施工组织设计（方案）报审表
编号：
致吉林省先胜工程监理有限责任公司（监理单位）：
我方已根据施工合同的有关规定完成了长春市亚泰花园·
樱花苑32#楼工程模板工程施工方案编制，并经我单位上级技术负责人审查批准，请予以审查。
附：
施工组织设计
承包单位（章）：
日期：
专业监理工程师审
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