梁模板计算书文档格式.docx
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C类（有密集建筑群市区）
模板支架顶部距地面高度（m）
12
风压高度变化系数μz
0.65
风荷载体型系数μs
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向
梁跨度方向立柱间距la（mm）
600
梁底两侧立柱间距lb（mm）
步距h（mm）
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'
a（mm）、l'
b（mm）
900、900
混凝土梁距梁底两侧立柱中的位置
居中
梁底左侧立柱距梁中心线距离（mm）
300
板底左侧立柱距梁中心线距离s1（mm）
400
板底右侧立柱距梁中心线距离s2（mm）
梁底增加立柱根数
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离（mm）
250,350
梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）
200
梁底支撑小梁根数
3
梁底支撑小梁间距
150
每纵距内附加梁底支撑主梁根数
结构表面的要求
结构表面隐蔽
梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1（mm）
梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2（mm）
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度t（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
面板抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.4
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算：
W＝bh2/6=1000×
15×
15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×
15/12＝281250mm4
q1＝0.9×
max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4Q2k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4ψcQ2k]×
b=0.9×
max[1.2×
（0.1+（24+1.5）×
0.7）+1.4×
2，1.35×
0.7×
2]×
1＝23.573kN/m
q1静＝0.9×
1.35×
[G1k+（G2k+G3k）×
h]×
b＝0.9×
[0.1+（24+1.5）×
0.7]×
1＝21.809kN/m
q1活＝0.9×
1.4×
Q2k×
2×
1＝1.764kN/m
q2＝[1×
（G1k+（G2k+G3k）×
h）]×
b＝[1×
0.7）]×
1＝17.95kN/m
计算简图如下：
1、强度验算
Mmax＝0.125q1L2＝0.125×
23.573×
0.152＝0.066kN·
m
σ＝Mmax/W＝0.066×
106/37500＝1.768N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.521q2L4/（100EI）=0.521×
17.95×
1504/（100×
10000×
281250）＝0.017mm≤[ν]＝L/250＝150/250＝0.6mm
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×
21.809×
0.15+0.437×
1.764×
0.15＝1.342kN
R2=1.25q1L=1.25×
0.15＝4.42kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'
=R3'
=0.375q2L=0.375×
0.15＝1.01kN
R2'
=1.25q2L=1.25×
0.15＝3.366kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁截面类型（mm）
60×
80
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁截面抵抗矩W（cm3）
64
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面惯性矩I（cm4）
256
小梁计算方式
二等跨连续梁
承载能力极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：
q1左＝R1/b=1.342/1＝1.342kN/m
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：
q1中＝Max[R2]/b=Max[4.42]/1=4.42kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：
q1右＝R3/b=1.342/1＝1.342kN/m
小梁自重：
q2＝0.9×
（0.3-0.1）×
0.3/2=0.036kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×
0.5×
（0.7-0.12）=0.352kN/m
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0.9×
Max[1.2×
（0.5+（24+1.1）×
0.12）+1.4×
（0.4-0.3/2）/2×
1=0.789kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×
左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1.342+0.036+0.352+0.789=2.52kN/m
中间小梁荷载q中=q1中+q2=4.42+0.036=4.456kN/m
右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1.342+0.036+0.352+0.789=2.52kN/m
小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[2.52,4.456,2.52]=4.456kN/m
正常使用极限状态：
q1左'
＝R1'
/b=1.01/1＝1.01kN/m
q1中'
＝Max[R2'
]/b=Max[3.366]/1=3.366kN/m
q1右'
＝R3'
q2'
＝1×
0.3/2=0.03kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'
（0.7-0.12）=0.29kN/m
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'
＝[1×
0.12）]×
1=0.439kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'
左侧小梁荷载q左'
＝q1左'
+q2'
+q3左'
+q4左'
=1.01+0.03+0.29+0.439=1.769kN/m
中间小梁荷载q中'
=q1中'
+q2'
=3.366+0.03=3.396kN/m
右侧小梁荷载q右'
＝q1右'
+q3右'
+q4右'
=1.01+0.03+0.29+0.439=1.769kN/m
小梁最大荷载q'
=Max[q左'
q中'
q右'
]=Max[1.769,3.396,1.769]=3.396kN/m
为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×
4.456×
0.62，0.5×
0.22]＝0.201kN·
σ=Mmax/W=0.201×
106/64000=3.133N/mm2≤[f]=15.44N/mm2
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×
0.6，4.456×
0.2]＝1.671kN
τmax=3Vmax/（2bh0）=3×
1.671×
1000/（2×
80）＝0.522N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2
3、挠度验算
ν1＝0.521q'
l14/（100EI）＝0.521×
3.396×
6004/（100×
9350×
256×
104）＝0.096mm≤[ν]＝l1/250＝600/250＝2.4mm
ν2＝q'
l24/（8EI）＝3.396×
2004/（8×
104）＝0.028mm≤[ν]＝2l2/250＝2×
200/250＝1.6mm
4、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×
0.6,0.375×
0.6+4.456×
0.2]=3.342kN
同理可得：
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.89kN,R2=3.342kN,R3=1.89kN
正常使用极限状态
Rmax'
=[1.25q'
L1,0.375q'
L1+q'
L2]=max[1.25×
0.6+3.396×
0.2]=2.547kN
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'
=1.327kN,R2'
=2.547kN,R3'
=1.327kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁截面类型（mm）
Ф48×
主梁计算截面类型（mm）
Φ48×
2.8
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.25
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.19
主梁弯矩图（kN·
m）
σ=Mmax/W=0.072×
106/4250=17.027N/mm2≤[f]=205N/mm2
主梁剪力图（kN）
Vmax＝1.671kN
τmax=2Vmax/A=2×
1000/398＝8.397N/mm2≤[τ]=125N/mm2
主梁变形图（mm）
νmax＝0.01mm≤[ν]＝L/250＝250/250＝1mm
支座反力依次为R1=0.467kN，R2=3.094kN，R3=3.094kN，R4=0.467kN
七、扣件抗滑移验算
荷载传递至立柱方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数kc
扣件最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]＝3.094kN≤Rc=kc×
8=1×
8=8kN
八、立柱验算
钢管截面类型（mm）
钢管计算截面类型（mm）
钢材等级
Q235
立柱截面面积A（mm2）
398
回转半径i（mm）
16
立柱截面抵抗矩W（cm3）
抗压强度设计值[f]（N/mm2）
支架自重标准值q（kN/m）
0.15
1、长细比验算
l0=h=1500mm
λ=l0/i=1500/16=93.75≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.641
2、风荷载计算
Mw＝0.9×
φc×
ωk×
la×
h2/10＝0.9×
0.9×
0.026×
0.6×
1.52/10＝0.004kN·
3、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：
1）面板验算
[1.2×
1＝21.654kN/m
2）小梁验算
q1＝max{1.239+0.9×
1.2×
[（0.3-0.1）×
0.3/2+0.5×
（0.7-0.12）]+0.9×
1]×
max[0.4-0.3/2，0.4-0.3/2]/2×
1，4.06+0.9×
0.3/2}=4.093kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.405kN，R2＝2.781kN，R3＝2.781kN，R4＝0.405kN
立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3，R4]+0.9×
0.15×
（6-0.7）+Mw/lb＝max[0.405，2.781，2.781，0.405]+0.859+0.004/0.6＝3.647kN
f＝N/（φA）+Mw/W＝3646.516/（0.641×
398）+0.004×
106/4250＝15.235N/mm2≤[f]＝205N/mm2
九、高宽比验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：
支架高宽比不应大于3
H/B=6/20=0.3≤3
满足要求，不需要进行抗倾覆验算！
十、立柱支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h（mm）
混凝土强度等级
C30
混凝土的龄期（天）
14
混凝土的实测抗压强度fc（N/mm2）
9.282
混凝土的实测抗拉强度ft（N/mm2）
0.991
立柱垫板长a（mm）
立柱垫板宽b（mm）
F1=N=3.647kN
1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表
公式
参数剖析
Fl≤（0.7βhft+0.25σpc,m）ηumh0
F1
局部荷载设计值或集中反力设计值
βh
截面高度影响系数：
当h≤800mm时，取βh=1.0；
当h≥2000mm时，取βh=0.9；
中间线性插入取用。
ft
混凝土轴心抗拉强度设计值
σpc,m
临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内
um
临界截面周长：
距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。
h0
截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值
η=min（η1,η2）η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×
h0/4Um
η1
局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
η2
临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数
βs
局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：
当βs<
2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2
as
板柱结构类型的影响系数：
对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：
对角柱，取as=20
说明
在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。
可得：
βh=1，ft=0.991N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，
um=2[（a+h0）+（b+h0）]=1320mm
F=（0.7βhft+0.25σpc，m）ηumh0=（0.7×
1×
0.991+0.25×
0）×
1320×
130/1000=119.039kN≥F1=3.647kN
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表
Fl≤1.35βcβlfcAln
局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值
fc
混凝土轴心抗压强度设计值；
可按本规范表4.1.4-1取值
βc
混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用
βl
混凝土局部受压时的强度提高系数
Aln
混凝土局部受压净面积
βl=（Ab/Al）1/2
Al
混凝土局部受压面积
Ab
局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定
fc=9.282N/mm2，βc=1，
βl=（Ab/Al）1/2=[（a+2b）×
（b+2b）/（ab）]1/2=[（600）×
（600）/（200×
200）]1/2=3，Aln=ab=40000mm2
F=1.35βcβlfcAln=1.35×
3×
9.282×
40000/1000=1503.684kN≥F1=3.647kN
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