楼施工电梯接料平台施工方案.docx

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楼施工电梯接料平台施工方案

2#楼施工电梯接料平台方案

一、工程概况

本工程位于位于成都市金牛区营门口乡化成村一组，蜀蓉路与蜀心路交叉口，工程规划建筑用地面积14798.23平方米，规划总建筑面积89515.45平方米，地上56233平方米；地下面积32425.4平方米；地上28/31层，地下3层，标准层层高3m。

结构形式：

框架剪力墙结构。

为了保证周转材料运输，提高经济效益，根据本工程的特点结合实际施工情况，2#楼设置施工电梯2台，本方案主要针对施工电梯接料平台设计。

二、编制依据

1、蓝光云鼎项目总包工程主楼图纸

2、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59－99）

3、《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2001）（J119-2001）

4、《高处作业安全技术规范》（JGJ80－91）

5、《施工升降机安全规则》（GB/T10055－1996）

6、《施工升降机技术条件》（GB/T10054－1996）

7、《龙门架及井架物料提升机安全技术规范》（JGJ88-92）

8、《施工现场机械设备安全技术规范》（JGJ33－2001）

三、施工电梯接料平台设计

1、搭设位置

根据施工电梯方案，在2#楼1、3单元阳台处分别布置两台施工电梯，接料平台位于电梯与主楼之间，1单元位于C-15/C-P轴处，3单元位于A-9/A-P轴处，平台搭设都以阳台处的框架柱为中心进行搭设，下面以1单元为例进行分析。

2、搭设要求

施工电梯接料平台搭设从地下室顶板开始搭设，立杆横向间距为1450mm，纵向间距为800，步距为：

一层即转换层层高为6000mm，步距为1500mm，标准层层高为3000mm，由于要设置人货电梯出入口，所以步距设为1800mm和1200mm间隔布置，出入口处为1800mm。

在1-15层考虑结构安全，在接料平台的侧面增设一道加强立杆，10层以上每5层采用一次φ10钢丝绳卸载，考虑结构稳定在每次楼面处，将平台采用四根小小横杆连接到框架柱上，接料平台位于每层的楼面处。

如下图所示，由于10层以上采用了钢丝绳卸载，为了偏安全期间计算时考虑15层的高度，计算书附后。

3、搭设流程

清理楼面→放线定位→放扫地杆→树立杆并与扫地杆扣紧→扫地大横杆→与立杆、扫地杆扣紧→安一步小横杆并与各立杆扣紧→安一步大横杆→随层做架空板防护→安装安全门→重复安装至顶→设安全警示标志。

4、搭设过程安全技术措施：

（1）、架体搭设作业下方10m范围内应设置警戒和危险标志，禁止行人通过；

（2）、参加施工作业人员和指挥人员，必须持作业证上岗，每天早上应量血压，身体不适高处作业人员不准登高作业。

（3）、登高作业人员必须戴安全帽，穿安全鞋，系安全带，配工具袋；

（4）、遇有五级大风及其以上或大雨、雷雨或台风，必须停止高处作业；

（5）、架设前应先检查杆件、配件是否符合质量要求，虚焊或焊缝脱焊、裂缝、变形等，不准使用。

（6）、接料平台搭设在建筑物临边部位，安全防护应随层搭设，并做好班前教育活动。

5、安全防护措施

（1）、安全门高度为1.8m，宽度为1.45m，采用两扇门（每扇门宽度为0.725m）进行安装，为了安全起见，要求采用轻质三角钢作为门的框架，在至少1.0m高度范围内用铁皮做为防护，1.0m以上采用钢丝网作为防护。

门与架体之间采用焊接（用插销将门与架体立杆焊接到一起），两扇门之间采用插销直接进行固定。

（2）、接料平台架体搭设完成后，接料平台板要求用模板进行满铺，未经验收不准投入使用。

（3）、遇六级大风及其以上或台风大雨天气，应暂停作业使用。

（4）、应经常检查架体的杆件是否发生变形和连接松动情况，经常观察牢固情况，发现问题并及时加以解决。

（5）、架体上方进行安装作业时，其下方应暂停作业。

四、架体拆除

1、架体拆除应从顶至下的顺序:

外围安全网→拆除与墙柱抱箍→顶部横杆→立杆。

2、拆除前应搭好拆除平台。

拆除平台不应大于3节高度。

3、拆除作业中，严禁从高处向下抛掷物件。

4、墙柱抱箍不得提前拆除,在拆除前，应先设置临时支撑。

5、拆除作业应在白天天气好的时候进行。

因故中断作业时应采取临时稳固措施。

6、拆除过程的安全技术措施与安装过程要求相同。

7、拆除前作业下方10m范围内必须设置警戒，禁止行人通过。

8、装拆人员必须戴好安全帽、登高人员必须系好安全带才作业。

五、文明施工

1、材料进场后应分规格编码堆放，堆放要按规定场地整齐放好，做到一头齐。

2、施工现场要经常保持整洁卫生，安装后应当把余下的材料运回堆放场地，把杂物清理干净运走。

3、四周安全网挂钩要整齐。

4、要定时检查，清理场地，如有不符合安全文明施工的马上整改。

附件：

2#楼施工电梯钢管落地接料平台计算书

一、参数信息:

1.基本参数

立杆横向间距或排距la（m）:

1.45，立杆步距h（m）：

1.50；

立杆纵向间距lb（m）:

0.40，平台支架计算高度H（m）：

48.00；

立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）:

0.10，平台底钢管间距离（mm）：

600.00；

钢管类型（mm）:

Φ48×3.0，扣件连接方式：

单扣件，取扣件抗滑承载力系数:

0.80；

2.荷载参数

脚手板自重（kN/m2）:

0.300；

栏杆自重（kN/m）:

0.150；

材料堆放最大荷载（kN/m2）:

5.000；

施工均布荷载（kN/m2）:

4.000；

3.地基参数

地基土类型:

素填土；地基承载力标准值（kPa）:

120.00；

立杆基础底面面积（m2）:

0.20；地基承载力调整系数:

1.00。

二、纵向支撑钢管计算:

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为

截面抵抗矩W=4.49cm3；

截面惯性矩I=10.78cm4；

纵向钢管计算简图

1.荷载的计算：

（1）脚手板与栏杆自重（kN/m）：

q11=0.15+0.3×0.6=0.33kN/m；

（2）堆放材料的自重线荷载（kN/m）：

q12=5×0.6=3kN/m；

（3）活荷载为施工荷载标准值（kN/m）：

p1=4×0.6=2.4kN/m

2.强度验算:

依照《规范》5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；

最大弯矩计算公式如下:

最大支座力计算公式如下:

均布荷载：

q1=1.2×q11+1.2×q12=1.2×0.33+1.2×3=3.996kN/m；

均布活载：

q2=1.4×2.4=3.36kN/m；

最大弯距Mmax=0.1×3.996×0.42+0.117×3.36×0.42=0.127kN.m；

最大支座力N=1.1×3.996×0.4+1.2×3.36×0.4=3.371kN；

最大应力σ=Mmax/W=0.127×106/（4490）=28.248N/mm2；

纵向钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

纵向钢管的计算应力28.248N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；

计算公式如下:

均布恒载:

q=q11+q12=3.33kN/m；

均布活载：

p=2.4kN/m；

ν=（0.677×3.33+0.990×2.4）×4004/（100×2.06×105×107800）=0.053mm；

纵向钢管的最大挠度为0.053mm小于纵向钢管的最大容许挠度1450/150与10mm，满足要求！

三、横向支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P=3.371kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN.m）

支撑钢管计算变形图（mm）

支撑钢管计算剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=0.236kN.m；

最大变形Vmax=0.111mm；

最大支座力Qmax=3.117kN；

最大应力σ=52.548N/mm2；

横向钢管的计算应力52.548N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

支撑钢管的最大挠度为0.111mm小于支撑钢管的最大容许挠度400/150与10mm，满足要求！

四、扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=3.117kN；

R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、模板支架立杆荷载标准值（轴力）计算:

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.129×48=6.197kN；

（2）栏杆的自重（kN）：

NG2=0.15×1.45=0.218kN；

（3）脚手板自重（kN）：

NG3=0.3×0.4×1.45=0.174kN；

（4）堆放荷载（kN）：

NG4=5×0.4×1.45=2.9kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=9.488kN；

2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=4×0.4×1.45=2.32kN；

3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×9.488+1.4×2.32=14.634kN；

六、立杆的稳定性验算:

立杆的稳定性计算公式:

其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：

N=14.634kN；

φ-------轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；

i----计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.59cm；

A----立杆净截面面积（cm2）：

A=4.24cm2；

W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：

W=4.49cm3；

σ-------钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；

[f]----钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

KH----高度调整系数：

KH=1/（1+0.005×（48-4））=0.82；

L0----计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》，由公式

（1）或

（2）计算

l0=k1μh

（1）

l0=h+2a

（2）

k1----计算长度附加系数，取值为1.167；

μ----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；μ=1.78；

a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；

公式

（1）的计算结果：

立杆计算长度L0=k1μh=1.167×1.78×1.5=3.116m；

L0/i=3115.89/15.9=196；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.188；

钢管立杆受压应力计算值；σ=14633.96/（0.188×424）=