高支模方案品茗软件验算精品可编辑范本Word下载.docx
《高支模方案品茗软件验算精品可编辑范本Word下载.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《高支模方案品茗软件验算精品可编辑范本Word下载.docx（23页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
24。
00；
模板自重（kN/m2）：
0.30；
钢筋自重（kN/m3）：
1.50;
施工均布荷载标准值（kN/m2）：
2.0；
新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）:
17。
8；
振捣混凝土对梁底模板荷载（kN/m2）:
0；
振捣混凝土对梁侧模板荷载（kN/m2）：
4.0；
3.材料参数
木材弹性模量E（N/mm2）：
9000。
木材抗压强度设计值fc（N/mm）：
16。
木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）:
0;
木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：
7;
面板材质：
胶合面板;
面板厚度（mm）：
20.00；
面板弹性模量E（N/mm2）：
6000.0；
面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：
13.0;
4。
梁底模板参数
梁底方木截面宽度b（mm）：
60。
梁底方木截面高度h（mm）:
80。
梁底纵向支撑根数：
2；
5.梁侧模板参数
主楞间距（mm）：
500;
次楞根数:
4；
主楞竖向支撑点数量：
4;
穿梁螺栓直径（mm）:
M12；
穿梁螺栓水平间距（mm）：
500；
竖向支撑点到梁底距离依次是:
150mm，300mm，450mm，600mm;
主楞材料：
木方；
宽度（mm）：
高度（mm）：
80.00；
主楞合并根数：
次楞材料：
二、梁侧模板荷载计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0。
22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中γ--混凝土的重力密度，取24。
000kN/m3；
t——新浇混凝土的初凝时间，取2。
000h;
T——混凝土的入模温度，取20.000℃；
V—-混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0。
750m；
β1——外加剂影响修正系数，取1。
200;
β2—-混凝土坍落度影响修正系数,取1。
150.
分别计算得17.848kN/m2、18。
000kN/m2,取较小值17。
848kN/m2作为本工程计算荷载.
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度.强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；
挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.
次楞的根数为4根.面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图（单位：
mm）
1.强度计算
材料抗弯强度验算公式如下：
σ＝M/W<
［f］
其中，W——面板的净截面抵抗矩，W=50×
2×
2/6=33。
33cm3;
M--面板的最大弯矩（N·
mm）;
σ-—面板的弯曲应力计算值（N/mm2）
[f］—-面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；
按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：
M=0.1q1l2+0.117q2l2
其中,q--作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值：
q1=1。
0.5×
17.85=10。
709kN/m；
振捣混凝土荷载设计值:
q2=1。
4×
5×
4=2.8kN/m；
计算跨度：
l=（800-120）/（4—1）=226。
67mm;
面板的最大弯矩M=0。
1×
10。
709×
［（800—120）/（4—1）］2+0。
117×
8×
[（800-120）/（4—1）]2=7。
19×
104N·
mm；
面板的最大支座反力为:
N=1。
1q1l+1。
2q2l=1。
10.709×
[（800-120）/（4-1）]/1000+1.2×
2.800×
［（800—120）/（4—1）]/1000=3。
432kN;
经计算得到，面板的受弯应力计算值：
σ=7。
104/3。
33×
104=2.2N/mm2；
面板的抗弯强度设计值：
[f]=13N/mm2；
面板的受弯应力计算值σ=2.2N/mm2小于面板的抗弯强度设计值［f］=13N/mm2,满足要求！
2。
挠度验算
ν=0。
677ql4/（100EI）≤[ν］=l/250
q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:
q=q1=10.709N/mm；
l——计算跨度:
l=[（800—120）/（4-1）］=226.67mm；
E——面板材质的弹性模量:
E=6000N/mm2；
I--面板的截面惯性矩:
I=50×
2/12=33。
33cm4;
面板的最大挠度计算值:
ν=0.677×
[（800—120）/（4-1）］4/（100×
6000×
105）=0.096mm；
面板的最大容许挠度值：
［ν］=l/250=［（800-120）/（4-1）］/250=0。
907mm；
面板的最大挠度计算值ν=0。
096mm小于面板的最大容许挠度值［ν］=0。
907mm，满足要求！
四、梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q=3.432/0。
500=6.863kN/m
本工程中，次楞采用木方，宽度60mm,高度80mm,截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W=1×
6×
8/6=64cm3；
I=1×
8/12=256cm4；
E=9000.00N/mm2；
计算简图
剪力图（kN）
弯矩图（kN·
m）
变形图（mm）
经过计算得到最大弯矩M=0.172kN·
m，最大支座反力R=3.775kN，最大变形ν=0.128mm
（1）次楞强度验算
强度验算计算公式如下：
σ=M/W〈[f］
经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=1.72×
105/6。
40×
104=2。
7N/mm2；
次楞的抗弯强度设计值:
[f］=17N/mm2;
次楞最大受弯应力计算值σ=2.7N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求!
（2）次楞的挠度验算
次楞的最大容许挠度值:
［ν]=500/400=1。
25mm；
次楞的最大挠度计算值ν=0。
128mm小于次楞的最大容许挠度值［ν］=1。
25mm，满足要求！
2.主楞计算
主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.775kN，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，主楞采用木方,宽度60mm,高度80mm，截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W=2×
8/6=128cm3；
I=2×
8/12=512cm4；
主楞计算简图
主楞弯矩图（kN·
主楞变形图（mm）
经过计算得到最大弯矩M=0。
283kN·
m，最大支座反力R=5.687kN,最大变形ν=0.074mm
（1）主楞抗弯强度验算
σ=M/W<
［f]
经计算得到，主楞的受弯应力计算值:
σ=2。
83×
105/1.28×
105=2。
2N/mm2；
主楞的抗弯强度设计值:
[f］=17N/mm2；
主楞的受弯应力计算值σ=2.2N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f］=17N/mm2,满足要求！
（2）主楞的挠度验算
根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.074mm
主楞的最大容许挠度值：
［ν］=150/400=0.375mm;
主楞的最大挠度计算值ν=0。
074mm小于主楞的最大容许挠度值[ν］=0.375mm，满足要求!
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
N〈[N］=f×
A
其中N--穿梁螺栓所受的拉力；
A——穿梁螺栓有效面积（mm2）；
f-—穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2;
穿梁螺栓型号:
M12；
查表得：
穿梁螺栓有效直径:
9.85mm；
穿梁螺栓有效面积:
A=76mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力:
N=5。
687kN.
穿梁螺栓最大容许拉力值:
[N]=170×
76/1000=12。
92kN;
穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.687kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12。
92kN，满足要求!
六、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；
挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=800×
20×
20/6=5.33×
104mm3;
I=800×
20/12=5。
105mm4;
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ=M/W〈［f］
钢筋混凝土梁和模板自重设计值（kN/m）：
q1=1。
［（24。
00+1。
50）×
0.80+0.30］×
0.80=19。
872kN/m;
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值（kN/m）:
q2=1。
（2。
00+2.00）×
80=4.480kN/m;
q=19.872+4.480=24。
352kN/m;
最大弯矩及支座反力计算公式如下:
Mmax=ql2/8=1/8×
352×
3002=2.74×
105N·
RA=RB=0.5ql=0。
24.352×
0.3=3。
653kN
σ=Mmax/W=2。
74×
105/5。
104=5。
1N/mm2;
梁底模面板计算应力σ=5。
1N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值［f]=13N/mm2，满足要求！
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下：
ν=5ql4/（384EI）≤［ν]=l/250
其中，q—-作用在模板上的压力线荷载:
q=q1/1.2=16。
560kN/m；
l--计算跨度（梁底支撑间距）:
l=300.00mm；
E—-面板的弹性模量:
E=6000。
0N/mm2;
面板的最大允许挠度值:
[ν］=300.00/250=1。
200mm；
ν=5×
19。
872×
3004/（384×
5。
105）=0.655mm；
ν=0.655mm小于面板的最大允许挠度值：
［ν］=1.2mm，满足要求！
七、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用方木.
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；
荷载的计算
梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q=3。
653/0.8=4.566kN/m
2.方木的支撑力验算
方木计算简图
方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=6×
8/6=64cm3；
I=6×
8/12=256cm4；
方木强度验算
计算公式如下:
最大弯矩M=0.1ql2=0。
4.566×
0.82=0.292kN·
m；
最大应力σ=M/W=0.292×
106/64000=4。
6N/mm2;
抗弯强度设计值［f］=13N/mm2;
方木的最大应力计算值4。
6N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2，满足要求!
方木抗剪验算
截面抗剪强度必须满足：
τ=3V/（2bh0）
其中最大剪力:
V=0。
566×
0.8=2.192kN；
方木受剪应力计算值τ=3×
192×
1000/（2×
60×
80）=0。
685N/mm2；
方木抗剪强度设计值[τ］=1.7N/mm2;
方木的受剪应力计算值0。
685N/mm2小于方木抗剪强度设计值1。
7N/mm2，满足要求!
方木挠度验算
计算公式如下：
ν=0.677ql4/（100EI）≤［ν］=l/250
方木最大挠度计算值ν=0。
677×
8004/（100×
9000×
256×
104）=0.55mm；
方木的最大允许挠度[ν]=0。
800×
1000/250=3.200mm；
方木的最大挠度计算值ν=0。
55mm小于方木的最大允许挠度[ν］=3。
2mm，满足要求！
3.支撑小横杆的强度验算
梁底模板边支撑传递的集中力：
P1=RA=3。
梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力:
P2=（0.600—0.300）/4×
0.800×
（1.2×
0.120×
24.000+1.4×
2.000）+1。
（0。
800—0.120）×
300=0。
767kN
简图（kN·
剪力图（kN）
经过连续梁的计算得到：
支座力:
N1=N3=1.381kN；
N2=6.078kN；
最大弯矩Mmax=0。
249kN·
m;
最大挠度计算值Vmax=0.044mm；
最大应力σ=0。
249×
106/5080=48。
9N/mm2；
支撑抗弯设计强度［f]=205N/mm2；
支撑小横杆的最大应力计算值48。
9N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求！
第三章板模板计算书
1.模板支架参数
横向间距或排距（m）：
纵距（m）：
1.00;
步距（m）：
立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:
0.10；
模板支架搭设高度（m）:
7。
68；
采用的钢管（mm）:
Φ48×
5;
板底支撑连接方式:
钢管支撑；
双扣件,考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数：
80；
板底钢管的间隔距离（mm）：
800。
模板与木板自重（kN/m2）：
350；
混凝土与钢筋自重（kN/m3）:
25。
000；
2.500；
面板采用胶合面板，厚度为18mm;
板底支撑采用钢管；
面板弹性模量E（N/mm2）:
9500；
面板抗弯强度设计值（N/mm2）:
13；
楼板参数
楼板的计算厚度（mm）:
120。
图1楼板支撑架立面简图
图2楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板计算
模板面板为受弯构件，按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度
模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=100×
1.82/6=54cm3；
I=100×
1.83/12=48。
6cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算.
面板计算简图
1、荷载计算
（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）:
q1=25×
12×
1+0。
35×
1=3。
35kN/m；
（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）:
q2=2.5×
1=2。
5kN/m；
2、强度计算
M=0.1ql2
其中：
q=1.2×
35+1。
2.5=7。
52kN/m
最大弯矩M=0。
52×
8002=481280N·
面板最大应力计算值σ=M/W=481280/54000=8。
913N/mm2；
面板的抗弯强度设计值[f］=13N/mm2;
面板的最大应力计算值为8。
913N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2，满足要求！
3、挠度计算
挠度计算公式为
ν=0。
677ql4/（100EI）≤［ν]=l/250
其中q=q1=3。
35kN/m
面板最大挠度计算值ν=0。
8004/（100×
9500×
48.6×
104）=2.012mm；
面板最大允许挠度[ν]=800/250=3。
2mm；
面板的最大挠度计算值2.012mm小于面板的最大允许挠度3.2mm，满足要求！
三、纵向支撑钢管的计算
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为
截面抵抗矩w=5。
08cm3
截面惯性矩I=12.19cm4
（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：
q1=25×
12+0.35×
8=2.68kN/m；
（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN）：
q2=（2。
5+2）×
0.8=3.6kN/m；
2.钢管强度验算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：
最大弯矩计算公式如下:
Mmax=-0。
10q1l2—0。
117q2l2
静荷载:
q1=1.2×
q1=1。
2.68=3。
216kN/m；
活荷载：
q2=1。
6=5.04kN/m;
最大弯矩Mmax=（0.1×
216+0。
04）×
12=0.911kN·
最大支座力计算公式如下：
N=1.1q1l+1。
2q2l
最大支座力N=（1。
1×
3.216+1。
04）×
1=9。
586kN；
钢管的最大应力计算值σ=M/W=0。
911×
106/5080=179.386N/mm2；
钢管的抗压强度设计值[f]=205。
0N/mm2；
纵向钢最大应力计算值为179.386N/mm2小于纵向钢管的抗压强度设计值205。
0N/mm2,满足要求！
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
νmax=0.677q1l4/（100EI）
静荷载q1=2.68kN/m;
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
ν=0.677×
2.68×
10004/（100×
206000×
12.19×
104）=0.723mm；
支撑钢管的最大挠度小于1000/150与10mm,满足要求!
四、横向支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P＝6。
016kN;
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图（kN·
m）
支撑钢管计算变形图（mm）
支撑钢管计算剪力图（kN）
最大弯矩Mmax=0.982kN·
m；
最大变形Vmax=2。
268mm;
最大支座力Qmax=8。
49kN；
最大应力σ=981811.2/5080=193.27N/mm2；
支撑钢管的抗压强度设计值［f]=205N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值193。
27N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求！
支撑钢管的最大挠度为2.268mm小于1000/150与10mm,满足要求!
五、扣件抗滑移的计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16。
00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。
80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。
80kN。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=8。
49kN；
R<
12。
80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
六、模板支架立杆荷载设计值（轴力）
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载.
1.静荷载标准值包括以下内容
（1）脚手架的自重（kN）：
NG1=0。
138×
68=1.063kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
（2）模板的自重（kN）：
NG2=0.35×
1=0。
35kN；
（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：
NG3=25×
1=3kN;
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4。
413kN;
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载
经计算得到，活荷载标准值NQ=（2。
5+2）×
1=4。
5kN;
不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算
N=1.2NG+1.4NQ=11.595kN；
七、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式：
σ=N/（φA）≤[f］
其中N---—立杆的轴心压力设计值（kN）：
N=11.595kN；
φ——--轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；
i———-计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1。
58cm；
A----立杆净截面面积（cm2）：
A=4.89cm2；
升级会员 