水工钢筋混凝土设计Word下载.docx
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57.6=119KN
VB=-1.27×
94.71-0.135×
57.6=-128.1KN
VBr=1×
94.71+1.225×
57.6=165.27KN
3配筋运算目标--表1(h0=700-60=640㎜,fc=10N/mm2,fy=310N/mm2,γd=1.20)
纵筋
支座
M
219.8
-216.6
γ0ψM
γdγ0ψM
αS=———————
fcbd02
0.215
0.256
ξ=1-√1-2αs
0.245
0.301
fc
AS=ξbd02—
fy
1517
1864
配筋
6Ф10
6Ф20
〔表1〕
抗剪钢筋:
截面尺寸复核:
hw=h0=640㎜
hw640
—=———=2.13<
4.0
b300
0.25fcbh0=0.25×
10×
300×
640=480KN
γdV=1.2×
128.1=153.72KN<
480KN
说明截面尺寸符合要求,
1/γd×
Vc=1/1.2×
0.07fcbh0=112KN>
γdV
γd4VA=1.2×
119=142.8KN>
Vc
支座B处截面要配抗剪钢筋
选用双肢箍筋Ф10@200,Asv=157㎜2
ρsv=Asv/bS=0.3%>
ρmiN符合要求
Vcs=1/γd〔0.07fcbh0+1.25fyAsv/S×
h0〕=221.9KN
Vcs>
γd4VA
不必配置弯起钢筋
0.25fcbh0=0.25×
640=480KN
γdVbr=1.2×
165.27=198.32<
0.25fcbh0
截面尺寸符合要求
支座Br处截面要配抗剪钢筋
γdVBr
ρmiN=Asv/bS0.12=Asv/bS
用双肢Ф6Asv=56.52得到:
S=157<
250
取用:
Ф6@157
〖2〗次梁的设计
次梁跨度8m,截面尺寸:
600㎜二级建筑物〔γ0=1.0〕,按持久状况设计〔ψ=1.0〕,采纳C20混凝土〔fc=10N/㎜2〕及纵筋采纳Ⅱ级钢筋(fy=210N/㎜2),箍筋为Ⅰ级钢筋(fy=310N/㎜2),取lo=lc=8m
板传来:
3.3×
2=6.6KN/m
梁自重:
〔0.6-0.1〕×
25=3.75KN/m
gk=6.6+3.75=10.35KN/m
10.35=10.87KN/m
qk=3×
2=6KN/m
6=7.2KN/m
考虑主梁对板的约束,折算荷载为:
g′=g+q/2=10.87+7.2/2=12.67KN/m
q′=q3/4=5.4KN/m
M=γ0ψ1/8〔g+q〕l02=1/8×
〔12.67+5.4〕×
82=144.56KNm
支座边缘截面剪力设计值:
V=γ0ψ[1/2〔g+q〕lN]=1×
1×
[1/2×
(12.67+5.4)×
8]=72.28KN
3配筋运算目标--表2(h0=600-45=555㎜,fc=10N/mm2,fy=210N/mm2,γd=1.20)
144.56
0.188
0.210
1128
Ф6@16
〔表2〕
hw=h0=555㎜
hw555
—=———=1.85<
555=416.3KN
72.28=86.74KN<
41.63KN
Vc=0.07fcbh0=0.07×
555=116.6KN>
那么不需要进行斜截面抗剪配筋运算,仅按构造要求配置服筋:
ρmiN=0.12%
假定用双肢Ф6Asv=56.52ρsv=Asv/bS=0.12%
S=Asv/(ρsv×
b)=157
那么选用Ф6@157
〖3〗柱的设计
截面尺寸:
300㎜,二级建筑物〔γ0=1.0〕,按持久状况设计〔ψ=1.0〕,采纳C20混凝土及Ⅱ级钢筋,柱高8500㎜
主梁传来集中荷载:
90.2×
6=541.2KN
柱自重:
8.5×
25=19.13KN
gk=541.2+19.13=560.33KN
560.33=588.35KN
qk=48+644=72KN
72=86.4KN
轴向力设计值:
N=γ0ψ〔g+q〕=588.35+86.4=674.8KN
柱为一端固定,一端不移动。
Lo=0.7lN=0.7×
8.5=5.950m
Lo/b=5.95/0.3=11.1>
8
需要考虑纵向钢筋的阻碍,查表得:
ψ=0.75
AS′=〔γdN-ψfcA〕/〔ψfy′〕=580㎜2
ρsv′=Asv′/A=580/3002=0.6%
选用4Ф14钢筋〔AS=616㎜2〕,置于柱子四角,箍筋选用Ф6@250。
二、顶板设计
〖1〗主厂房顶板
板厚180㎜,主梁尺寸:
700㎜,活载:
qK=0.9KN/m,由于b=0.5<
0.1lc=0.5,取lo=lc=5m
【2】厂房顶设计
板重:
0.2×
0.1×
25=4.5KN/m
20㎜抹面层:
0.02×
20=0.8KN/m
gk=4.5+0.8=5.3KN/m
5.3=5.6KN/m
qk=1KN/m
1=1.2KN/m
g′=g+q/2=5.6+1.2/2=6.2KN/m
q′=q/2=0.6KN/m
采纳等跨运算,查表得公式:
M=α1g′l02+α2q′l02
边跨:
M1=0.08×
6.2×
52+0.1×
0.6×
52=13.9KNm
中间跨:
M2=0.025×
52+0.075×
52=5KNm
支座弯矩:
MB=-0.1×
25-0.117×
25=-13.7KNm
MC=-13.7KNm
MB′=MB-1/2V0α=-[13.7-1/2(5/2×
6.8×
0.3)]=-11.15KNm
MC′=MB′=-11.15KNm
3配筋运算目标--表3(d0=180-30=150㎜,fc=10N/mm2,fy=210N/mm2,γd=1.20)
截面
1
B
α
13.9
11.15
5
0.07
0.06
0.027
0.073
0.061
521
436
193
Ф8@95
Ф8@110
Ф8@260
〔表3〕
〖2〗安装厂顶板
【1】顶板设计
0.15×
gk=3.75+0.8=4.55KN/m
4.55=4.78KN/m
g′=g+q/2=4.78+1.2/2=5.08KN/m
2内力及配筋运算
查表得公式:
M=α〔g′+q′〕lX2
且LX/LY=0.67
Ⅰ块:
跨中:
MXmax=0.03825×
5.08×
42+0.07635×
3×
42=3.842KNm
支座:
MYmax=0.0144×
42+0.0403×
42=1.557KNm
MX0=-0.0785×
5.68×
42=-7.134KNm
MY0=-0.0572×
42=-5.198KNm
3配筋表格--表4(h0=150-30=120㎜,fc=10N/mm2,fy=210N/mm2,γd=1.20)
MXmax
MYmax
MX0
MY0
3.842
1.557
-7.134
-5.198
0.032
0.013
0.059
0.043
0.033
0.044
189
74
343
251
Ф6@140
Ф6@330
Ф8@140
Ф6@110
〔表4〕
Ⅱ块:
αXmax=0.047αX简=0.07635αX0=-0.0102
αYmax=0.0264αY简=0.07635αY0=-0.0774
MXmax=0.047×
42=4.553KNm
MYmax=0.0264×
42=2.553KNm
MX0=-0.0102×
42=-9.27KNm
MY0=-0.0774×
42=-7.034KNm
4配筋表格--表5(h0=150-30=120㎜,fc=10N/mm2,fy=210N/mm2,γd=1.20)
4.553
2.553
-9.27
-7.034
7.034
0.038
0.0231
0.077
0.039
0.021
0.08
223
120
457
Ф6@125
Ф6@120
Ф8@100
〔表5〕
Ⅲ块:
αXmax=0.675αX0=0.0751
αYmax=0.016αY0=0.057
MXmax=0.035×
42=3.578KNm
MYmax=0.016×
42=1.687KNm
MX0=-0.0751×
42=-6.825KNm
MY0=-0.057×
42=-5.18KNm
5配筋表格--表6(h0=150-30=120㎜,fc=10N/mm2,fy=210N/mm2,γd=1.20)
3.578
1.687
-6.825
-5.18
0.03
0.014
0.057
171
80
337
Ф6@160
〔表6〕
Ⅳ块:
αXmax=0.0455αX简=0.07635αX0=-0.0755
αYmax=0.02615αY简=0.0403αY0=-0.0937
MXmax=0.0455×
42=4.431KNm
MYmax=0.02615×
42=2.512KNm
MX0=-0.0755×
42=-6.861KNm
MY0=-0.0937×
42=-8.515KNm
6配筋表格--表7(h0=150-30=120㎜,fc=10N/mm2,fy=210N/mm2,γd=1.20)
4.431
2.512
8.515
6.861
0.071
0.074
217
403
Ф6@220
Ф8@120
Ф8@280
〔表7〕
〖3〗副厂房顶板
25=2.5KN/m
gk=2.5+0.8=3.3KN/m
3.3=3.47KN/m
g′=g+q/2=3.47+1.2/2=4.07KN/m
M1=0.0781×
4.07×
2.22+0.1×
2.22=1.511KNm
M2=0.0331×
2.22+0.0787×
2.22=0.728KNm
M3=0.0462×
2.22+0.0855×
2.22=0.957KNm
MB=-0.105×
2.22-0.119×
2.22=-1.995KNm
MC=-0.079×
2.22-0.111×
2.22=-1.572KNm
MB′=MB-1/2V0α=-[1.996-1/2(2/2×
4.67)×
0.3]=-1.296KNm
MC′=MC-1/2V0α=-[1.572-1/2(2/2×
0.3]=-1.296KNm
3配筋运算目标--表8(d0=100-20=80㎜,fc=10N/mm2,fy=210N/mm2,γd=1.20)
2
C
3
1.511
1.296
0.728
0.872
0.957
0.028
0.024
0.016
0.018
107
91
53
61
69
Ф6@260
Ф6@300
〔表8〕
三、底版设计
〖1〗安装厂房设计
板厚150㎜,主梁尺寸:
qK=5KN/m,由于b<
0.1lc,取lX=lY=6m
【2】底板设计
qk=5KN/m
5=6KN/m
g′=g+q/2=4.78+6/2=7.78KN/m
q′=q/2=3KN/m
7.78×
42=8.43KNm
42=3.73KNm
10.78×
42=-13.54KNm
42=-9.87KNm
3配筋表格--表9(h0=150-30=120㎜,fc=10N/mm2,fy=210N/mm2,γd=1.20)
8.43
3.73
-13.54
-9.87
0.113
0.082
0.046
0.120
0.086
417
263
686
491
Ф8@190
Ф10@110
〔表9〕
42=9.52KNm
42=5.22KNm
42=-17.59KNm
42=-13.35KNm
4配筋表格--表10(h0=150-30=120㎜,fc=10N/mm2,fy=210N/mm2,γd=1.20)
9.52
5.22
-17.59
-13.38
-13.35
0.079
0.147
0.111
0.045
0.160
0.118
469
257
914
674
Ф10@160
Ф10@85
〔表10〕
αXmax=0.035αX0=0.0751
42=8.02KNm
42=3.93KNm
42=-12.95KNm
42=-9.83KNm
5配筋表格--表11(h0=150-30=120㎜,fc=10N/mm2,fy=210N/mm2,γd=1.20)
8.02
3.93
-12.95
-9.83
0.067
0.108
0.081
0.069
0.034
0.115
0.085
394
194
657
486
Ф8@125
Ф8@250
〔表11〕
42=9.33KNm
42=5.19KNm
42=-13.02KNm
42=-16.16KNm
6配筋表格--表12(h0=150-30=120㎜,fc=