高层建筑脚手架工程施工方案Word文档下载推荐.docx

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搭设时必须在垂直方向，水平方向按50%错开接头，所有立杆必须落地，不得在水平杆上加悬空立杆。

搭设第一节立杆时应选用长短不一的钢管，确保错开立杆接头位置；

小横杆的搭设应与大横杆垂直，小横杆两端应伸出大横杆外10cm以上。

连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，十字形扣件不得使开口朝下，螺栓应适度拧紧。

3.2.6.立拄上的对接扣件应交错布置，两个相邻立拄接头不能在同一步距内，且相邻立拄接头在高度方向错开的距离不小于一个步距，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。

脚手架底座上必须设置纵、横向扫地杆。

纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座下皮不大于200mm处的立杆上。

横向扫地杆应采用直角扣件固定在靠纵向扫地杆下方的立杆上。

3.2.7.钢管水平杆施工要求：

3.2.7.1.横向水平杆设于纵向杆之下，纵向水平杆固定在立杆的内侧，并采用直角扣件与立杆扣紧。

3.2.7.2.纵向水平杆接长一般采用对接扣件连接，也可采用搭接。

相邻纵向水平杆对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，并应等距设置不小于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端的距离不应小于100mm。

3.2.7.3.纵向水平的长度一般不宜小于3跨，并不小于6m。

每一主节点处必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150mm。

3.2.7.4.连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口朝上，以防雨水进入，螺栓应适度拧紧。

3.2.7.5.扫地杆必须按要求进行搭设，两根立杆之间的扫地杆下面必须垫至少一个木枋和木楔，从而使之直接承重。

同时，木枋和木楔下面必须垫木板或木枋，至少为0.05平方米。

水平杆必须扣接在立杆上，不得相互扣接。

扣件螺帽一定要拧紧。

立杆竖接和水平杆横接一定要采用直角扣件，保证竖向传力和水平观感。

3.2.8.剪刀撑的设置要求：

3.2.8.1.每道剪刀撑跨越立拄的根数宜在5~7根之间，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角应在45~60度之间。

3.2.8.2.双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度在连续设置剪支撑。

3.2.8.3.剪立撑斜杆的接头采用搭接方式接长时不应小于三个扣件连接固定搭接长度不应小于1m，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应大于150mm。

3.2.9.脚手板设置要求：

3.2.9.1.采用竹脚手板，脚手板搁在小横杆上，并与小横杆绑扎牢固；

3.2.9.2.施工作业层均必须满铺脚手板，非操作层应间隔二层满铺一层脚手板；

3.2.9.3.雨天后上架施工必须采取防滑措施。

3.3.架上卸料平台的搭设

为便于模板，木枋等周转料具吊运到上面的施工层作周转使用，拟每层搭设2个卸料平台。

卸料平台单独从每层楼层上悬挑出来。

卸料平台必须挂设限定荷载标牌。

卸料平台平面尺寸3000X4000，（按图搭设另立施工方案），严格控制最大载重量不大于1吨，并做好安全防护，使用完后应及时拆除并恢复架体的安全防护。

3.4.安全通道

为保证施工人员进出施工现场时安全，防止高空坠物伤人，特在建筑物首层入口及井架出入口设置安全通道。

安全通道挑出外架3M，铺设间距为50CM的双层脚手板，并挂设通道标志。

3.5.斜道

斜道采用之字型斜道，为人行斜道，宽度1m，坡度1：

3。

在拐弯处设平台，宽度不应小于斜道宽度。

斜道与架体进行连结，两侧设置18cm高踢脚板和0.9M高栏杆。

在斜道入口搭设安全通道。

四、普通型钢悬挑脚手架计算书

型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《建筑施工安全检查评分标准》（JGJ59-99）、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）以及本工程的施工图纸。

4.1、参数信息:

4.1.1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为20m，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：

立杆的纵距为1.7m，立杆的横距为1m，立杆的步距为1.7m；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为3根；

横杆与立杆连接方式为单扣件；

取扣件抗滑承载力系数1.00；

连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.4m，水平间距3.4m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

4.1.2.活荷载参数

施工均布荷载（kN/m2）:

3.000；

脚手架用途:

结构脚手架；

同时施工层数:

2层；

4.1.3.风荷载参数

本工程地处湖南常德市，查荷载规范基本风压为0.400kN/m2，风荷载高度变化系数μz为1.000，风荷载体型系数μs为1.128；

计算中考虑风荷载作用；

4.1.4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m）:

0.1359；

脚手板自重标准值（kN/m2）:

0.350；

栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:

0.140；

安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）:

0.005；

脚手板铺设层数:

3层；

脚手板类别:

竹串片脚手板；

栏杆挡板类别:

栏杆、竹串片脚手板挡板；

4.1.5.水平悬挑支撑梁

悬挑水平钢梁采用20a号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度2.3m。

与楼板连接的螺栓直径（mm）:

14.00；

楼板混凝土标号:

C35；

4.1.6.拉绳与支杆参数

钢丝绳安全系数为:

6.000；

钢丝绳与墙距离为（m）:

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.2m。

4.2.小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

4.2.1.均布荷载值计算

小横杆的自重标准值:

P1=0.038kN/m；

脚手板的荷载标准值:

P2=0.35×

1.7/4=0.149kN/m；

活荷载标准值:

Q=3×

1.7/4=1.275kN/m；

荷载的计算值:

q=1.2×

0.038+1.2×

0.149+1.4×

1.275=2.01kN/m；

小横杆计算简图

4.2.2.强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

计算公式如下:

最大弯矩Mqmax=2.01×

12/8=0.251kN.m；

最大应力计算值σ=Mqmax/W=49.448N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=49.448N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

4.2.3.挠度计算:

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.149+1.275=1.462kN/m；

最大挠度ν=5.0×

1.462×

10004/（384×

2.06×

105×

121900）=0.758mm；

小横杆的最大挠度0.758mm小于小横杆的最大容许挠度1000/150=6.667与10mm，满足要求！

4.3.大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

4.3.1.荷载值计算

P1=0.038×

1=0.038kN；

1×

1.7/4=0.149kN；

Q=3×

1.7/4=1.275kN；

荷载的设计值:

P=（1.2×

1.275）/2=1.005kN；

大横杆计算简图

4.3.2.强度验算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算:

M1max=0.08×

0.038×

1.7×

1.7=0.009kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算:

M2max=0.417×

1.005×

1.7=0.712kN.m；

M=M1max+M2max=0.009+0.712=0.721kN.m

最大应力计算值σ=0.721×

106/5080=141.963N/mm2；

大横杆的最大应力计算值σ=141.963N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

4.3.3.挠度验算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:

mm；

均布荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

νmax=0.677×

17004/（100×

121900）=0.086mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

P=（0.038+0.149+1.275）/2=0.731kN

ν=3.029×

0.731×

17003/（100×

121900）=4.332mm；

最大挠度和：

ν=νmax+νpmax=0.086+4.332=4.419mm；

大横杆的最大挠度4.419mm小于大横杆的最大容许挠度1700/150=11.3与10mm，满足要求！

4.4.扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

P1=0.038×

3/2=0.058kN；

大横杆的自重标准值:

P2=0.038×

1.7=0.065kN；

脚手板的自重标准值:

P3=0.35×

1.7/2=0.298kN；

Q=3×

1.7/2=2.55kN；

R=1.2×

（0.058+0.065+0.298）+1.4×

2.55=4.074kN；

R<

8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

4.5.脚手架立杆荷载的计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1359kN/m

NG1=[0.1359+（1.00×

3/2）×

0.038/1.70]×

20.00=3.396kN；

（2）脚手板的自重标准值；

采用竹串片脚手板，标准值为0.35kN/m2

NG2=0.35×

3×

（1+0.3）/2=1.16kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；

采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14kN/m

NG3=0.14×

1.7/2=0.357kN；

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网；

0.005kN/m2

NG4=0.005×

20=0.17kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.083kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3×

2/2=5.1kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

其中Wo--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Wo=0.4kN/m2；

Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Uz=1；

Us--风荷载体型系数：

取值为1.128；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×

0.4×

1.128=0.316kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×

5.083+1.4×

5.1=13.239kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×

1.4NQ=1.2×

5.083+0.85×

1.4×

5.1=12.168kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×

1.4WkLah2/10=0.850×

0.316×

1.72/10=0.185kN.m；

4.6.立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：

N=13.239kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

k=1.155；

当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

μ=1.5；

计算长度,由公式lo=k×

μ×

h确定：

l0=2.945m；

长细比Lo/i=186；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：

φ=0.207；

立杆净截面面积：

A=4.89cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

σ=13239/（0.207×

489）=130.795N/mm2；

立杆稳定性计算σ=130.795N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：

N=12.168kN；

k=1.155；

计算长度,由公式l0=kuh确定：

长细比:

L0/i=186；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：

φ=0.207

σ=12168.476/（0.207×

489）+184654.908/5080=156.564N/mm2；

立杆稳定性计算σ=156.564N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

4.7.连墙件的计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl=Nlw+N0

风荷载标准值Wk=0.316kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=11.56m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）,N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：

Nlw=1.4×

Wk×

Aw=5.112kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=10.112kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf=φ·

A·

[f]

其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比l/i=300/15.8的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又：

[f]=205N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×

4.89×

10-4×

205×

103=95.133kN；

Nl=10.112<

Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=10.112小于双扣件的抗滑力16kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图

4.8.悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本方案中，脚手架排距为1000mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1200mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=2370cm4，截面抵抗矩W=237cm3，截面积A=35.5cm2。

受脚手架集中荷载N=1.2×

5.083+1.4×

5.1=13.239kN；

水平钢梁自重荷载q=1.2×

35.5×

0.0001×

78.5=0.334kN/m；

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图

经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN）

悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN.m）

悬挑脚手架支撑梁变形图（mm）

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：

R[1]=17.272kN；

R[2]=10.452kN；

R[3]=0.023kN。

最大弯矩Mmax=2.067kN.m；

最大应力σ=M/1.05W+N/A=2.067×

106/（1.05×

237000）+

13.239×

103/3550=12.035N/mm2；

水平支撑梁的最大应力计算值12.035N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！

4.9.悬挑梁的整体稳定性计算:

水平钢梁采用20a号工字钢,计算公式如下

其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

φb=570×

11.4×

100×

235/（1200×

200×

235）=2.71

由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附表B，得到φb值为0.966。

经过计算得到最大应力σ=2.067×

106/（0.966×

237000）=9.03N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算σ=9.03小于[f]=215N/mm2,满足要求!

4.10.拉绳的受力计算:

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力RCi=RUisinθi

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：

RU1=18.603kN；

4.11.拉绳的强度计算:

钢丝拉绳（支杆）的内力计算：

钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RU均取最大值进行计算，为

RU=18.603kN

选择6×

19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径15.5mm。

其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力（kN）；

Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN），查表得Fg＝152KN；

α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×

19、6×

37、6×

61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。

α＝0.85；

K--钢丝绳使用安全系数。

K＝6。

得到：

[Fg]=21.533KN>

Ru＝18.603KN。

经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。

钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环强度计算

钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为

N=RU=18.603kN

钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环的强度计算公式为

其中[f]为拉环