施工方案Word文档下载推荐.docx
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12.季节施工措施
13.安全、文明施工措施
1.混凝土等级
2.施工安排
2.1施工部位
2.2混凝土供应方式及要求
2.3劳动组织及职责分工
3施工准备
3.1技术准备
3.2机具准备
3.3材料准备
4.主要施工方法及措施
4.1流水段划分
4.2混凝土运输
一.工程概况
工程由投资兴建工程总建筑面积为平方米,六层框架结构.首层层高为米.其余的为米.首层层高米>
4.5米属高支模（高支撑）
一．编制依据及工程概况
（一）本方案根据设计图纸,有关施工规范施工现场情况及投标文件,工程施工合同,结合以往相似类型工程的施工经验进行编制
（二）本方案在保证质量.安全.工期的前提下,尽可能采取有效措施降低成本,提高经济效益,实现文明施工而进行编制
（三）根据东莞市建设局转发”广东省建设工程高支模系统施工安全管理办法”高度大于4.5米的模及支撑均属高支模（高支撑）
2.模板拆除时间及支撑层数确定
（1）支撑层数确定：
n1＝t0＋t1＋t2/t＝8+2+1/8=1.375
式中：
t0-砼强度达到设计要求或《规范》规定的强度值所需的养护时间（d）：
T1每层计划施工周期（d）：
T2每层楼板砼浇筑所需时间（d）：
T-每层楼板拆模所需时间（d）：
N1-支撑层以的施工层数。
支撑层数为2层，可适当减少底层支撑。
3.模板材料选择：
根据本公司使用模板材料情况，确定柱，板模板均选用915㎜×
1830㎜×
18㎜.夹板，方木均选用80㎜×
80㎜×
2000㎜.
第二章模板设计计算
1．墙模板计算
当档土墙厚度为300mm时
qq
（1）次楞木计算：
①计算简图V2=0.69m/h
②荷载计算：
400400
新浇砼的侧压力（F1）
已知Rc=24KN/m，V=2.1m/h.,H=3,β1=1.2,β2=2,L。
=3.78
F=0.22Rc2V1/2β1β2L。
=0.22×
24×
3.78×
1.2×
2×
1.449=69.407KN/m²
F=24×
H=24×
3=72KN/m²
取侧压力标准值F=69.407KN/m²
并乘以分项系数1.2
故F1=1.2×
69.407KN/m²
=83.288KN/m²
倾倒砼产生的侧压力（F2）
活荷载分项系数1.4
故F2=1.4×
6KN/m²
=8.4KN/m²
侧压力合计（F3）
F3=F1+F2=83.288+8.4=91.688KN/m²
③.强度验算
化为线荷载q=F3×
L=91.688×
0.4=36.675KN/m
Mmax=1/8Ql²
=1/8×
36.675×
0.40²
=0.73KN/m
Mmax734×
1000
Wh=75/6×
75²
=10.439N/mm²
Kfv=1.3×
13=16.9>
10.439N//mm²
满足要求
④.抗剪验算
Vmax=0.5ql=0.5×
36.68×
0.4=7.335KN
ιmax=3v/2bh=3×
7.335×
10³
/2×
75×
75=1.8N/mm²
1.4=1.84N/mm²
>
1.8N/mm²
⑤.挠度验算:
W=5×
ql4/384E1=0.5×
4004/（384×
9×
×
75³
/12）=0.515mm
[W]=400/500=0.7mm>
0.515mm
⑥.次楞木选择
经计算次楞木选用75X75X2000,次楞木间距为400mm
（2）主楞木验算
经计算次楞木选用80×
80×
2000mm,主楞木间距为400mm
①计算简图qq
②荷载计算
P=（0.6+0.5）QL=1.1×
31.568X0.2=6.945KN
③强度验算:
M=0.25PL=0.×
25×
6.945×
0.4=0.695KN/m
Wn=75/6×
Mmax/Wxj=0.695×
/（75/6×
）=9.884N/mm
Kfm=1.3x13=16.9N/mm>
9.884N/mm
④抗剪验算
Vmax=0.5P=0.5×
6.945=3.473KN
3.473×
75=0.926N/mm²
1.4=1.82N/mm²
0.926N/mm²
⑤挠度验算:
W=Pl³
/484E1=6.945×
400³
/（484×
/12）=0.0004mm
[W]=400/500=0.8mm>
0.0004mm
⑥主楞木选择
经计算次楞木选用75X75X2000,主楞木间距为400mm
（3）对拉螺栓计算:
对拉螺栓选用Φ12,砼侧压力为789KN/m²
N=Anf=0.4x0.4x78.9=12.62KN=12627N
Anf=76x170=12920N>
12627N
⑦对拉螺栓选择
经计算对拉螺栓选用Φ12,间距为400mmx400mm
2．柱模板计算
（1）当柱箍采用钢管及对拉螺栓时qq
次楞木计算：
A．计算简图
B．荷载计算：
已知Rc=24KN/m，V=2.1m/h.V2=0.69m/h,H=3,β1=1.2,β2=2,L。
F=0.22RcVV2β1β2L。
2.1×
0.69=69.4074KN/m²
取侧压力标准值F=69.4074KN/m²
69.4074KN/m²
=83.288KN/m²
C.强度验算
0.4=36.688KN/m
Mmax=0.117Ql²
=0.117×
36.688×
0.55²
=1.298KN/m
Mmax1298×
Wh=80/6×
80²
=15.21N/mm²
15.2N//mm²
D.抗剪验算
Vmax=0.617ql=0.5×
0.55=12.45KN
12.45×
10²
80=1.72N/mm²
1.72N/mm²
E.挠度验算:
W=0.99×
ql/100E1=0.521×
（36.68×
5504/100×
103×
803/12）=1.09mm
[W]=550/500=1.1mm>
1.09mm
F.主楞木选择
2000mm,主楞木间距为400mm
（2）柱箍计算qq
<
1>
计算简图
2>
荷载计算
550550
F=ql=36.68×
0.4=14.672KN
3>
强度验算:
Mamx=0.203FL=0.×
203×
14.672×
0.55=1.638KN/m
Wxj=2×
5.08×
103=10160mm
Б=Mmax/Wxj=1.638×
106×
10160=161.22N/mm
F=205N/mm>
161.22N/mm
4>
lxj=2×
12.19×
10=24.38×
10
E=2.06×
10N/mm
V=1.49×
FL/100E1=1.497×
10×
550/100×
2.06×
24.38×
10=0486mm
[g]=1.1mm>
0.486mm
5>
柱箍选择
经计算柱箍选用Φ48×
3.5钢管,间距为400mm
6>
对拉螺栓计算:
N=0.4×
0.9×
91.688=33.008N
AOF=3×
76×
170=38768>
33008N
7>
柱箍对拉螺栓选择
经计算柱箍对拉螺选用Φ12当柱边长为1000-900时一边三根,当柱边长为800mm时一边二根,当柱边长600-700时一边一根
（2）当柱箍采用钢管和扣件时
验算强度
l2=h+100=450+100=550mm
l1=500mm
a=450mm
N=a/2×
0.85FL×
450/2×
91.688×
10/106×
500=876.7N
Mx=0.85FL1L2²
/8=0.85×
（91.688×
1000×
500/8×
106）×
500=1473454.81N/m
Tx=1
Wnx=5.08×
1000mm
An=489mm²
N/An+Mx/TxWnx=204.79N/mm<
f=215N/mm
（2）验算挠度
q=FL1=91.688x103/106x500=45.844N/mm
Lx=12.19X104mm4
E=2.1x105N/mm2
5ql24/384ELx=5x45.844x5504/384x2.1x105x12.19x104=0.823mm
[Ó
]=b/500=450/500=0.9mm>
0.823mm
（3）柱箍选择
经计算柱箍选用Φ48钢管,间距500m
3.梁模板计算
（一）当梁截面尺寸为350x1500时
（1）梁底板计算
①计算简图
②抗弯强度计算
底模板自重:
1.2x5x0.018x0.4=0.0432KN/m
砼自重:
1.2x25x0.35x1.5=15.75KN/m
钢筋自重:
1.2x1.0x0.35x1.5=0.63KN/m
振捣砼荷载:
1.2x2.0x0.35=0.84KN/m
∑ql=0.0432+15.75+0.63+0.84=17.3KN/m
∑q=0.9ql=15.57KN/m
③验算底模抗弯承载力
Mmax=0.121Ql2=0.121x15.57x0.35=0.231KN.m
Mmax/Wn=0.231x106/（300/6x182）=14.3N/mm
14.3KN/mm
④抗剪验算:
Vmax=0.617ql=0.617x15.57x0.35=3.8KN
Tmax=3V/2bh ｘ（3ｘ3.38ｘ103/2X80X80）=0.79N/mm2
Kfv=1.3x1.4=1.82N/mm2>
0.79N/mm2
∑ql=0.027+0.833X12+0.4=10.423KN/m
W=0.967Xql4/100E1=0.967x（10.423x3504/100x9x103x400x183/12）=0.860mm
[W]=350/400=0.875>
0.86mm
梁底方木采用80mmx80mm松木方木,间距350mm
（2）梁侧模板计算
①计算简图qqq
400400400
②侧压力计算
侧压力计算标准值F=25H=25X1.38=34.5KN/m2
振捣砼侧压力:
4KN/m2
总侧压力:
ql=1.2x34.5+1.2x46.2KN/m2
化为线荷载:
q=0.9qLxL=0.9x46.2x0.35=14.553KN/m
③验算抗弯强度:
Mmax=0.121QL²
=0.121x14.533x0.4²
=0.282KN.m
Mmax/Wn=0.282x106/（900/6x18²
=5.8N/mm²
Kfm=1.3x13=16.9N/mm²
5.8KN/MM²
Vmax=0.617Ql=0.617X14.553X0.4=3.61KN
Tmax=3V/2bhx（3.361x10³
/2x1380x18）=0.218N/mm²
Kfv=1.3x1.4=1.82N/mm²
0.218N/mm²
⑤挠度验算
q=0.4x（34.5+4）=15.4KN/m
W=0.967x（QL4/100E1）=0.967x（15.4x4004/100x9x10³
x1380x18³
/12）=0.65mm
[w]=350/400=0.875>
0.65mm
梁底方木采用80MMX80NN松木方木,间距350MM
⑥对拉螺栓计算:
对拉螺栓选择Φ12（上下各一道,隔400MM设置）
N=1.38x04x46.2=25.5KN
Anf=2x76x170=25.84KN>
25.50KN
⑦钢管及对拉螺栓选择:
梁高1000/1500MM时,中间设一道钢管,对拉螺栓间距为400MM
（3）支撑计算
①查表知门架支撑强度容许承载力（或由厂家资料提供）
[N]max=79.1KN[N]max>
45KN
根据结构图知主框架梁网架为9000X1000
主框架梁施工时总线荷载为13.5KN/m
主框架梁施工时传至支撑系统荷载为:
1.4X10.2X13.5=193KN
设门式架间距为914.5MM,则需门架数n=（1000-800）/914=10个
11个门架数能支承荷载为:
10X45-79.1KN=450KN-791KN>
193KN
如此类推,计算出截面尺寸350X1000;
300X900;
300X800;
250X700;
等各类型梁模施工情况,具体详见后面详述.
4.楼面模板计算
460460460
模板自重:
1.2X5X0.018X1.0=0.108KN/m
1.2X25X1.0X0.2=6KN/m（地下室顶板）a型
1.2X25X1.0X0.12=3.9KN/mKN/m（普通楼板）b型
1.2X1.0X1.0X0.12=0.144KN/mKN/m
振捣砼荷载1.2X2X1.0=2.4KN/mKN/m
∑Ql=0.108+6+0.144+2.4=8.7KN/m∑Q2=0.108+3.9+0.144+2.4=6.6KN/m
∑qa=0.9Ql=7.83KN/m∑qb=0.9Ql=5.94KN/m
Mmax=0.121Ql2=0.121x5.94x0.46²
=0.157KN.m
Mmax/Wn=0.157x106/（100/6x100²
）=0.942N/mm
0.942KN/mm
Vmax=0.617ql=0.617x5.9x0.46=1.7KN
Tmax=3V/2bh ｘ（3ｘ1.7ｘ10³
/2X1000X18）=0.146N/mm²
0.146N/mm²
∑ql=0.09+0.833X3.9+0.15=3.49KN/m
W=0.967Xql4/100E1=0.967x（3.49x4604/100x9x10³
x400x18³
/12）=0.36mm
]=L/400=460/400=0.967>
0.36mm
（2）次木楞计算
①计算简图q
1219
②荷载计算∑q=1.21ql=1.2X6.6X1.219=9.66KN/m
③验算次楞木抗弯承载力
Mmax=0.125QL²
=0.125x9.66x1.219²
=1.80KN.m
Mmax/Wn=1.80x106/（100/6x100²
=10.8N/mm²
10.8KN/MM²
④挠度验算:
q=9.66KN/m
W=ql4/384E1=9.66x12194/（38400x9x10³
x80x80³
/12）=1.8mm
[W]=1219/400=3.048mm>
0.015mm
⑤次木楞选择
根据计算结果次木楞选用80mmX80MMX2000MM,间距460mm.
（3）主木楞计算P
①计算简
1219
②荷载计算P=9.66X1.219=11.78KN
③验算主楞木抗弯承载力
=0.125x11.7x1.219²
=3.59KN.m
Mmax/Wn=3.59x106/（100/6x160²
）=8.42N/mm²
8.42KN/MM²
Vmax=0.5p=0.5x11.78=5.89KN
Tmax=3V/2bh ｘ（3ｘ5.89ｘ10³
/2X80X160）=0.69N/mm²
0.69N/mm²
q=11.78KN/m
W=pl4/384E1=11.78x12194/（384x9x10³
x80x160³
/12）=0.27mm
0.27mm
⑥主木楞选择
根据计算结果次木楞选用80mmx80x2000mm,两根并用,间距460mm.
（4）门式架选用计算
根据结构图知板块最大尺寸3000X3000
施工时传至支撑系统荷载为:
1.4X7.44X3X3=93.8KN
设门式架间距为914.5mm,则需门架数n=（3000-800）/914=3个
3个门架数能支承荷载为:
3X45-79.1kn=135kn-237kn>
93.8kn
门式架选用间距:
1219mmX914.5mm
施工情况,具体详见后面详述.
Mmax=0.121Ql²
=0.121x7.83x0.46²
=0.43KN.m
Mmax/Wn=0.43x106/（100/6x100²
）=2.58N/mm²
2.582KN/mm²
Vmax=0.617ql=0.617x7.83x0.46=2.23KN
Tmax=3V/2bh ｘ（3ｘ2.23ｘ10³
/2X1000X18）=0.192N/mm²
0.192N/mm²
∑ql=0.09+0.833X6+0.15=5.24KN/m
W=0.967Xql4/100E1=0.967x（5.24x4604/100x9x10³
x1000x18³
/12）=0.541mm
]=L/400=460/400=1.15mm>
0.541mm
次木楞计算P
①计算图简
②荷载计算∑q=1.21ql=1.2X8.7X1.219=12.74KN/m
=0.125x12.74x1.219²
Mmax/Wn=2.37x106/（100/6x100²
=14.2N/mm²
14.2KN/MM²
q=12.74KN/m
W=ql4/384E1=12.74x12194/（38400x9x10³
x160x80³
/12）=1.6mm
1.6mm
根据计算结果次木楞选用80mmx80mmx2000mm,间距460mm.
两根并用（横放）
（3）主木楞计算
P
②荷载计算P=12.74X1.219=15.6kn
③验算主楞木抗弯承力
Mmax=0.25QL=0.25x15.6x1.219²
=4.76KN.m
Mmax/Wn=4.76x106/（100/6x160²
）=11.2N/mm²
11.2KN/MM²
Vmax=0.5p=0.5x15.6=7.8KN
Tmax=3V/2bh ｘ（3ｘ7.8ｘ10³
/2X80X160）=0.92N/mm²
0.92N/mm²
W=pl4/384E1=15.6x12194/（384x9x10³
/12）=0.34mm
0.34mm
施工时总荷载为q=9.2kn/m²
1.4X9.2X3X3=115.92KN
115.92kn
3．梁.板模板安装
施工顺序
梁模板:
测量放线及标高,复核搭设梁模板支架拼装梁底模板梁底起拱绑扎梁钢筋拼装梁侧模拼装上下锁口楞.对拉螺栓加固.验收
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