某高速公路现浇箱梁支架模板专项施工方案Word下载.docx

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7200

10200

—

位移值（mm）

Δ1≤0.7

Δ2≤0.5

抗破坏试验（N）

25500

17300

扭转刚度试验

力矩（N·

m）

918

无规定

位移值或转角

抗拉试验

4100

Δ≤2.0

抗压试验（N）

51000

注：

1、试验采用的螺旋扭力矩为10N·

m。

2、表中Δ1为横杆的垂直位移值；

Δ2为扣件后部的位移值。

3.2胶合板

胶合板必须采用Ⅰ类胶合板。

胶合板规格为2400×

1200×

15mm。

抗剪强度符合下列要求：

不浸泡，不蒸煮：

1.4～1.8MPa；

室温水浸泡：

1.2～1.8MPa；

沸水煮24小时：

含水率：

5％～13％；

密度：

4.5～8.8kN/m3。

抗弯强度不低于13MPa，弹性模量不低于6000MPa。

3.3木材

木材采用落叶松木，有腐朽、折裂、枯节等的木材不得使用。

木材抗弯强度不低于13MPa，顺纹抗剪强度不低于1.4MPa，弹性模量不低于9000MPa。

方木为150×

150mm和100×

100mm，木板为50mm厚。

4支架基底处理

4.1荷载计算

（1）模板及支架自重：

1.5kN/m2

（2）钢筋混凝土自重：

1）横梁处1.6×

1×

26＝41.6kN/m2

2）一般腹板处断面面积为6.1994m2

6.1994×

26÷

8.87＝18.17kN/m2

（3）施工荷载：

取2.5kN/m2

（4）振捣荷载：

取2kN/m2

4.2荷载组合

4.2.1横梁处

（1）强度验算时

标准荷载分项系数取1.2，施工荷载分项系数取1.4。

荷载设计值：

PF＝（1.5＋41.6）×

1.2＋（2.0＋2.5）×

1.4

＝58kN/m2＝0.058N/mm2

（2）刚度验算时

取标准荷载值，即：

PF=41.6+1.5=43.1kN/m2；

4.2.2一般腹板处

PF＝（1.5＋18.17）×

＝29.9kN/m2＝0.03N/mm2

PF=18.17+1.5=19.67kN/m2；

4.3支架地基承载力验算

4.3.1横梁处

断面面积为15.392㎡

单排方木受力：

17.4×

0.6×

（1.5+2.5+2）+15.392×

26＝302.76kN

地基受力面积：

0.1＝1.74㎡

施工要求地基荷载：

302.76÷

1.74＝174Kpa

4.3.2一般腹板处

断面面积为7.4㎡

0.9×

（1.5+2.5+2）+7.4×

26＝267.12kN

267.12÷

1.74＝153.52Kpa

支架基础底层采用两层炮渣石（每层30cm）60cm，在密实度达95％以上时，其承载力可达到0.4MPa以上。

4.4支架基础施工

为保证支搭排架处的地基有足够的承载力，避免因地基下沉而造成排架及箱梁底模的变形，影响到施工质量，对地基进行处理。

（1）把现状地表上的耕植土清理到地表下至少40㎝，并基本找平，每边宽出排架外1m，地基碾压密实度不小于90％。

（2）在地基上分层填筑2层炮渣石，每层厚度为30cm，共计60cm，采用18t以上压路机压实，密度不小于95%。

（3）要求炮渣石顶面平整、并设2%的横向坡度，便于排水。

在地基处理范围1米外，修建宽50cm，深度为50cm以上的排水沟。

排水沟通入施工区域附近的现况河流中。

（4）扩基或承台施工完成后，要严格按照规范要求进行分层回填，确保每一层的压实度不小于96%，确保回填范围内地基具有足够的承载力。

5支撑架搭设

5.1支架设置

模板支架采用满堂红碗扣式脚手架，钢管为φ48×

3.5mm。

一般腹板箱室处立杆间距600mm×

900mm，外悬臂处立杆间距900mm×

900mm，横梁（中横梁）箱室处加密为600mm×

600mm，外悬臂处加密为900mm×

600mm，加密段须宽出横梁1200mm，横杆步距1200mm。

立杆可调顶托采用60cm长顶托，伸出的螺旋长度不超过螺旋总长的1/3，即20cm。

为保证支架的稳定性，横向、纵向均设剪刀撑，横向剪刀撑沿桥纵向每5米满框布置。

纵向剪刀撑设在支撑架的外侧，每5米一道。

剪刀撑和斜撑采用钢脚手管。

箱梁支架侧面图见后附图2，断面图见后附图3。

立杆底托采用固定底托，底托下横向设置10×

10㎝方木。

外侧支架每侧比箱梁宽出1.8m，并满铺5cm厚木板，作为工作平台。

最外侧立杆沿箱梁四周伸出箱梁顶面，栏杆高1.2m，并设置2层横杆，作为护身栏杆，护身栏杆内侧挂密目网。

为方便、安全施工，必须在支架外侧搭设马道（与支架同步搭设）。

马道成之字形，中间转弯处设休息平台，坡度为1：

3，宽度不得小于1m，转弯平台处面积不得小于3m2，宽度不得小于1.5m。

马道两侧和转弯平台外围设置防撞栏杆和挡脚板，防撞栏杆高1.2m（搭设护网），挡脚板高0.18m。

马道两侧、转弯平台外围和端头自下而上连续设置剪刀撑。

大横杆步距不得超过1.4m。

马道脚手板应随架高自下而上连续铺设，铺平铺牢。

顺铺时脚手板直接绑扎在小横杆上，小横杆绑扎在斜横杆上，脚手架、脚手板接头处应设两根小横杆，搭接长度不小于40mm；

横铺时脚手架板绑扎在斜横杆上，斜横杆绑扎在小横杆上。

马道脚手板每隔300mm设高2~3cm防滑条一道。

5.2支架计算

根据《桥梁施工常用数据手册》（P699），当横杆步距为600mm时，单根立杆承载力为40kN，当横杆步距为1200mm时，单根立杆承载力为30kN。

（1）横梁处单根立杆承受荷载

N=0.058×

600×

600=20880N=20.88kN<

30kN

支架稳定性满足要求。

（2）一般腹板处单根立杆承受荷载

N=0.030×

900=16200N=16.2kN<

6模板工程

本工程混凝土外露面模板采用15mm厚酚醛覆面胶合板，后背50mm厚大板。

支立箱梁底模时，首先在支架顶托上横桥方向摆放15㎝×

15㎝的方木，箱梁腹板处方木间距90㎝（横梁处60cm），在横向方木上，顺桥方向摆放10㎝×

10㎝的方木，箱梁腹板处方木间距40㎝（横梁处30cm）。

横桥方向铺设50mm厚大板。

方木、大板均经过压刨压平后使用。

侧模选用50mm厚大板，上铺15mm厚酚醛覆面胶合板。

大板立着使用，在大板外侧用15×

15㎝方木做横带，横带间距60㎝，再用15×

15㎝方木做竖带，竖带间距60㎝，横竖带连接牢固，模板支立时用10×

10㎝方木做水平和斜向支撑。

外模在木工加工区分块做好按拼装次序标记，运至施工现场拼装。

为了便于拆模和整体加工吊装，箱梁内模采用木模。

使用5㎝厚大板，大板上铺15mm厚酚醛覆面胶合板，为周转使用内模，在胶合板外包裹塑料布。

木板板面内撑采用10×

10㎝方木骨架，骨架间距40㎝。

骨架必须拼制牢固，能有效承受施工中传来荷载。

箱梁模板图见后附图3。

6.1底模验算

6.1.1横梁处

6.1.1.1底模验算

取1mm宽的板条作为计算单元，

则线荷载q=58×

0.001=0.058kN/m=0.058N/mm；

底模大板与胶合板厚度为65mm。

考虑材料不规则折减，h取55mm。

则W=bh2/6=1×

552/6=504.2mm3。

（1）强度验算

按三跨连续梁计算，由相关表中查得Km=-0.117，Kv=-0.617，Kf=0.990。

力学模型如下：

则Mmax=Kmql2=-0.117×

0.058×

6002=-2442.96N•mm

fmax=Mmax/W=2442.96/504.2=4.85N/mm2<

〖fm〗=13N/mm2

强度满足要求。

（2）剪应力验算

V=Kvql=-0.617×

600=-21.5N

剪应力τmax=

=3×

21.5/（2×

55）=0.59N/mm2<

〖fv〗=1.4N/mm2

满足要求。

（3）挠度验算

q=0.0431N/mm；

I=bh3/12=1×

553/12=13864mm4

ωmax=Kfql4/（100EI）=0.990×

0.0431×

6004/（100×

9000×

13864）

=0.45mm<

600/400=1.5mm。

挠度满足要求。

6.1.1.2支撑纵楞验算

支撑纵楞为顺桥方向的100×

100mm方木，间距300mm，计算跨度600mm，按照三等跨连续梁计算，由相关表中查得Km=-0.117，Kv=-0.617，Kf=0.990。

受力模型如下：

q=0.058×

300=17.4N/mm，w=bh2/6=100×

1002/6=166667mm3

6002=-7.33×

105N•mm

fmax=Mmax/W=7.33×

105/166667=4.4N/mm2<

600=-6441.5N

6441.5/（2×

100×

100）=0.97N/mm2<

〖fv〗=1.4N/mm2，满足要求。

q=0.0431×

300＝12.93N/mm；

I=bh3/12=100×

1003/12=8.34×

106mm4

ωmax=Kfql4/（100EI）=0.990×

12.93×

8.34×

106）

=0.221mm<

6.1.1.3支撑横楞验算

支撑横楞为横桥方向的150×

150mm方木，间距600mm，计算跨度600mm，按照三等跨连续梁计算，由相关表中查得Km=-0.311，Kv=-1.311，Kf=2.716。

F=0.058×

300×

600=10440N，w=bh2/6=150×

1502/6=562500mm3

则Mmax=KmFl=-0.311×

10440×

600=-1.95×

106N•mm

fmax=Mmax/W=1.95×

106/562500=3.47N/mm2<

V=KvF=-1.311×

10440=-13686.84N

13686.84/（2×

150×

150）=0.92N/mm2<

F=0.0431×

600＝7758N；

I=bh3/12=150×

1503/12=4.22×

107mm4

ωmax=KfFl3/（100EI）=2.716×

7758×

6003/（100×

4.22×

107）

=0.12mm<

6.1.2一般腹板处验算

6.1.2.1底模验算

则线荷载q=30×

0.001=0.030kN/m=0.03N/mm；

0.03×

6002=-1263.6N•mm

fmax=Mmax/W=1263.6/504.2=2.51N/mm2<

600=-11.11N

11.11/（2×

55）=0.31N/mm2<

q=0.01967N/mm；

0.01967×

=0.21mm<

6.1.2.2支撑纵楞验算

100mm方木，间距400mm，计算跨度900mm，按照三等跨连续梁计算，由相关表中查得Km=-0.117，Kv=-0.617，Kf=0.990。

q=0.030×

400=12N/mm，w=bh2/6=100×

12×

9002=-1.14×

fmax=Mmax/W=1.14×

106/166667=6.84N/mm2<

900=-6663.6N

6663.6/（2×

100）=1.0N/mm2<

q=0.01967×

400＝7.868N/mm；

7.868×

9004/（100×

=0.68mm<

900/400=2.25mm。

6.1.2.3支撑横楞验算

150mm方木，间距900mm，计算跨度600mm，按照三等跨连续梁计算，由相关表中查得Km=-0.311，Kv=-1.311，Kf=2.716。

F=0.030×

400×

900=10800N，w=bh2/6=150×

10800×

600=-2.02×

fmax=Mmax/W=2.02×

106/562500=3.59N/mm2<

10800=-14158.8N

14158.8/（2×

150）=0.95N/mm2<

F=0.01967×

900＝7081.2N；

7081.2×

=0.11mm<

6.2箱梁侧模计算

6.2.1荷载计算

（1）模板侧压力

新浇混凝土侧压力计算公式取下两式中的较小值:

其中

c——混凝土的重力密度，取26.0kN/m3；

t——新浇混凝土的初凝时间，取5.000h；

V——混凝土的浇筑速度，取0.5m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.6m；

1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.00；

掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2

2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；

50～90mm时，取1.0；

110～150mm，取1.15。

则混凝土侧压力为：

Pmax=0.22γctβ1β2v1/2

=0.22×

26×

5×

1.2×

1.15×

0.51/2=27.9kPa

Pmax=γh=26×

1.6=41.6kPa

按取最小值，故取Pmax=27.9kPa

（2）振捣混凝土时产生的荷载取4kN/m2

6.2.2荷载组合

验算强度时P=27.9×

1.2＋4×

1.4＝39.1kN/m2

验算刚度时P=27.9kN/m2

6.2.3侧模板验算

侧模板采用15mm厚酚醛覆面胶合板，背衬5cm厚大板，按两跨等跨连续梁计算，由相关表中查得Km=-0.125，Kv=-0.625，Kw=0.521。

取1mm宽的板条作为计算单元，则线荷载q=39.1×

0.001=0.0391kN/m=0.0391N/mm；

W=bh2/6=1×

则Mmax=Kmql2=-0.125×

0.0391×

6002=-1760N•mm

fmax=Mmax/W=1760/504.2=3.5N/mm2<

V=Kvql=-0.625×

600=-14.7N

14.7/（2×

55）=0.4N/mm2<

q=0.0279N/mm；

ωmax=Kwql4/（100EI）=0.521×

0.0279×

5754/（100×

=0.15mm<

600/400=1.5mm

6.3红门川5号桥跨地方路门洞验算

红门川5#桥箱梁施工跨越庄头村地方路，考虑工期，地方路处箱梁施工需采用门洞搭设法。

跨路横梁采用40a工字钢，间距为60cm，门洞支架基础采用C25砼条基，尺寸为2.1×

16.2m。

门洞两侧排架各6排，立杆横间距及纵间距均为0.3m，横杆步距为1.2m。

门洞净宽5m，门洞长度16.2m。

门洞搭设方式详见下图：

门洞支架验算：

6.3.140＃工字钢以上部分验算见箱梁正常段验算。

6.3.2门洞40a工字钢验算

（1）计算参数w＝1139cm3，I＝22781cm4

工字钢间距60cm，计算跨度L＝5m

工字钢自重线荷载g＝73.78kg/m×

9.8N/kg＝724N/m

（2）强度验算

工字钢上部每根15×

15cm方木横肋传递给工字钢的集中荷载（参见6.1.2.3支撑横楞验算）

P＝10.8×

（600÷

400）＝16.2KN

工字钢计算模型按简支梁计算。

为简化计算，设工字钢上方方木荷载及工字钢自重均按集中荷载考虑作用在简支梁跨中，即：

P总＝16200×

9＋724×

8＝151592N

Mmax=PL/4=151592×

5÷

4＝189490N

工字钢允许抗弯强度

故强度满足要求。

按上述简化的计算模型，最大挠度发生在跨中。

由集中荷载与工字钢自重线荷载共同叠加产生。

计算式为：

E＝206×

103N/mm2

故求得

允许挠度［ω］＝l/400＝5000/400＝12.5mm，挠度满足要求。

6.3.3门洞工字钢下15×

15方木验算

工字钢下支撑方木为横桥方向的150×

150mm方木，间距300mm，计算跨度300mm，按照三等跨连续梁计算，由相关表中查得Km=-0.213，Kv=-0.675，Kf=1.615。

工字钢以上部分传来荷载：

F1=0.030×

300=2700N

工字钢共16.2÷

0.6＝27根

门洞两侧支架所受承载力为27×

151592＝4092984N

单侧受力为4092984÷

2＝2046492N

单侧排架立杆总数为6×

54＝324根

工字钢传来的荷载：

F2=2046492÷

324＝6316.3N

集中荷载：

F=F1+F2=2700+6316.3＝9016.3N

w=bh2/6=150×

则Mmax=KmFl=-0.213×

9016.3×

300=-0.58×

fmax=Mmax/W=0.58×

106/562500=1.03N/mm2<

V=KvF=-0.675×

9016.3=-6086N

6086/（2×

150）=0.41N/mm2<

300+6316.3＝8086.6N；

ωmax=KfFl3/（100EI）=1.615×

8086.6×

3003/（100×

=0.01mm<

6.3.4门洞两侧排架验算

每根立杆受力：

F=F1+F2=2700+6316.3＝9016.3N

故稳定性满足要求。

7预压

底模支立完成后要进行支架的预压，以消除支架的非弹性变形和地基沉降。

预压前一定要仔细检查支架各节点是否连接牢固可靠，预压时各点压重要均匀对称，防止出现反常情况，预压重量用与箱梁加施工荷载同重的砂袋作为预压荷载。

砂袋顶面覆盖一层塑料布，防止因降雨增加预压荷载。

在模板顶面每5m设一个观测点，在附近盖梁混凝土面上设水准点，每隔4h进行一次沉降观测并做好记录，直到最后三天的平均沉降值＜3mm时方可卸载。

卸载后再进行一次沉降观测，比较卸载前后的观测数