落地式脚手架专项施工方案定稿文档格式.docx

落地式脚手架专项施工方案定稿文档格式.docx

《落地式脚手架专项施工方案定稿文档格式.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《落地式脚手架专项施工方案定稿文档格式.docx（16页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

其余按以下构造要求搭设。

1、立杆基础

本工程脚手架地基础部位应在回填土完后夯实，搭设立杆时加底座垫板，垫板均应准确放在定位线上，具体如下：

沿建筑物四周可采用300*300*150的砼块做支撑，砼块中间插一截直径25的钢筋，露出砼面5cm，地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求（具体计算数据参阅脚手架计算书）。

2、立杆间距

（1）脚手架立杆纵距1.5m，横距1.20m，步距1.8m；

连墙杆间距竖直3.6m，水平4.5m（即二步三跨）：

里立杆距建筑物0.35m。

（2）脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。

（3）立杆应设置纵横方向扫地杆。

（4）立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／400。

3、大横杆、小横杆设置

（1）大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，中间设0.9m防护栏杆以便立网挂设，大横杆置于立杆内侧，其长度不小于3跨。

（2）外架按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。

（3）在二层以上

/

--

，预先安装可拆卸大横杆，以便安装提升机。

4、剪刀撑

脚手架剪刀撑在外侧立面两端设置，并由底至顶连续设置，中间设置的剪刀撑间距不大于15米。

剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，

接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。

剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。

5、脚手板的铺设要求

（1）脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：

板宽为200mm，里外立杆应满铺脚手板，无探头板。

（2）脚手板应满铺，铺稳，离开墙面150。

（3）脚手板须用3.2mm铅丝并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手板，发现有破损的要及时更换。

6、防护栏杆

（1）脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。

（2）选用尼龙绳张挂安全网，要求严密、平整。

（3）脚手架外侧必须设0.9m高的防护栏杆和18cm高踢脚板。

（4）脚手架内侧形成临边的（如遇大开间门窗洞等），在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和18cm高踢脚板。

7、连墙件

（1）脚手架与建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3.6m，设一拉结点。

（2）拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。

（3）拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在主接点处。

（4）外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。

8、架体内封闭

（1）脚手架的架体里立杆距墙体净距为300mm。

（2）水平防护:

一层楼顶部必须封闭，其他楼层隔一层防护一层，在脚手板上满铺密目安全网，并用铁丝扎牢。

第六节脚手架计算书

一、参数信息:

《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）以下简称《扣规》

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度约为20.2米，立杆采用单立管；

搭设尺寸为：

立杆的纵距为＝1.50米，立杆的横距为1.2米，大小横杆的步距为＝1.80米；

内排架距离墙面为0.35米；

大横杆在下，小横杆在大横杆上的搭设根数为每跨3根。

脚手架沿墙纵向长度为详平面图；

采用的钢管类型为Φ48×

3.0（钢管外径＝0.048m）；

连墙件采用两步三跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为单扣件；

2.活荷载参数

施工均布活荷载标准值:

3.000kN/m2；

脚手架用途:

结构脚手架；

同时施工层数:

2层；

3.风荷载参数

脚手架计算中考虑风荷载作用

风荷载体型系数μs为0.14；

Wk=0.7μZ*μS*W0

4.静荷载参数

脚手板类别:

竹串片脚手板；

栏杆挡板类别:

栏杆、冲压钢脚手板挡板；

每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m2）:

0.1248（查《扣规》附录A的表A-1）；

脚手板自重标准值（kN/m2）:

0.150；

安全设施与安全网（kN/m2）:

0.005；

脚手板铺设层数:

3；

栏杆、冲压钢脚手挡板自重标准值（kN/m）:

0.110；

（查《扣规》表4.2.1-2）

每米脚手架钢管自重标准值（kN/m）:

0.038；

二、大横杆的计算:

按照《扣规》第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:

P1=0.038kN/m；

脚手板的自重标准值:

P2=0.150×

1.050/（2+1）=0.053kN/m；

活荷载标准值:

Q=3.000×

1.050/（2+1）=1.050kN/m；

静荷载的设计值:

q1=1.2×

0.038+1.2×

0.053=0.109kN/m；

活荷载的设计值:

q2=1.4×

1.050=1.470kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×

0.109×

1.5002+0.10×

1.470×

1.5002=0.350kN·

m；

支座最大弯距计算公式如下:

M2max=-0.10×

1.5002-0.117×

1.5002=-0.412kN.m；

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=M÷

W=Max（0.350×

106,0.412×

106）/5080.0=81.102N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=81.102N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求！

3.挠度验算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

计算公式如下：

其中：

（新规范挠度与裂缝的计算，荷载取标准值，即不乘分项系数）

静荷载标准值:

q1=P1+P2=0.038+0.053=0.091kN/m；

活荷载标准值:

q2=Q=1.050kN/m；

最大挠度计算值为：

V=0.677×

0.091×

1500.04/（100×

2.06×

105×

121900.0）+0.990×

1.050×

121900.0）=2.220mm；

大横杆的最大挠度2.220mm小于大横杆的最大容许挠度1500.0/150mm与10mm，满足要求！

三、小横杆的计算:

根据《扣规》第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

小横杆的自重标准值：

p1=0.038×

1.500=0.058kN；

脚手板的自重标准值：

1.500/（2+1）=0.079kN；

活荷载标准值：

Q=3.000×

1.500/（2+1）=1.575kN；

集中荷载的设计值:

P=1.2×

（0.058+0.079）+1.4×

1.575=2.369kN；

小横杆计算简图

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=1.2×

0.038×

1.0502/8=0.006kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=2.369×

1.050/3=0.829kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.835kN.m；

最大应力计算值σ=M/W=0.835×

106/5080.000=164.442N/mm2；

小横杆的最大应力计算值σ=164.442N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205.000N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和.小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×

1050.04/（384×

2.060×

121900.000）=0.024mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.079+1.575=1.712kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

Vpmax=1712.000×

1050.0×

（3×

1050.02-4×

1050.02/9）/（72×

105

×

121900.0）=2.801mm；

最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.024+2.801=2.825mm；

小横杆的最大挠度和2.825mm小于小横杆的最大容许挠度1050.000/150=7.000与10mm,满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按《规范》表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

（《扣规》并没有要求折减抗滑承载力，国强公司出于对安全的考虑，内部决定予以折减）

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（《扣规》5.2.5）:

R≤Rc 

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

P1=0.038×

1.500×

2/2=0.058kN；

小横杆的自重标准值:

P2=0.038×

1.050=0.040kN；

P3=0.150×

1.500/2=0.118kN；

Q=3.000×

1.500/2=2.363kN；

荷载的设计值:

R=1.2×

（0.058+0.040+0.118）+1.4×

2.363=3.567kN；

R<

6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN），为0.1248

NG1=0.1248×

12.00=1.5kN；

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；

采用竹串片脚手板，标准值为0.15

NG2=0.150×

9×

（1.050+0.3）/2=1.367kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；

采用栏杆、冲压钢手板挡板，

NG3=0.110×

1.500/2=0.743kN；

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；

0.005

NG4=0.005×

18.000=0.135kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.491kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3.000×

2（同时有2层施工）×

1.500/2=4.725kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

其中 

--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

本工程按浙江省台州市椒江区洪家，基本风压为

=0.550kN/m2；

--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）第7.2节的规定采用：

按B类考虑

=1.670；

--风荷载体型系数：

取值为0.140；

（前面有计算）

经计算得到，风荷载标准值

=0.7×

0.550×

1.670×

0.140=0.090kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×

4.491+1.4×

4.725=12.004kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×

1.4NQ=1.2×

4.491+0.85×

1.4×

4.725=11.012kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

=0.850×

0.090×

1.8002/10

=0.052kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

（《扣规》5.3.1-1）

立杆的轴向压力设计值：

N=12.004kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣规》第5.3.3条得：

k=1.155；

计算长度系数参照《扣规》表5.3.3得：

μ=1.500；

计算长度,

；

长细比Lo/i=3.119/0.0158=197.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比查《扣规》附录C得到：

φ=0.186；

立杆净截面面积：

A=4.89cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.000N/mm2；

=12004.000/（0.186×

489.000）=131.979N/mm2；

立杆稳定性计算σ=131.979N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

（《扣规》5.3.1-2）

立杆的轴心压力设计值：

N=11.012kN；

=11012.000/（0.186×

489.000）+52000.000/5080.000=131.308N/mm2；

立杆稳定性计算σ=131.308N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

七、最大搭设高度的计算:

按《扣规》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（kN）计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=1.5kN；

活荷载标准值：

NQ=4.725kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：

Gk=0.125kN/m；

Hs=[0.186×

4.890×

10-4×

205.000×

103-（1.2×

1.5

+1.4×

4.725）]/（1.2×

0.125）=68.m；

68和50比较取较小值。

得到脚手架搭设高度限值[H]=50.000m，满足要求！

八、连墙件的计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl=Nlw+N0 

（《扣规》5.4.1）

风荷载标准值 

=0.090kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内，脚手架外侧的迎风面积

Aw=1.8×

2步×

1.5×

3跨=16.200m2；

按《扣规》5.4.1条 

N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：

Nlw=1.4×

Wk×

Aw=1.4×

16.200=2.041kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=7.041kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf=φ·

A·

[f]

其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比

=300.000/15.800=19的结果查表得到φ=0.949，

为内排架距离墙的长度；

又：

[f]=205.00N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×

103=95.133kN；

Nl=7.041<

Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用单扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=7.041小于《扣规》的抗滑承载力8.0kN，满足要求。

连墙件扣件连接见附图一

第七节、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg 

（《扣规》5.5.1）

fgk新规范为fak—地基承载力特征值（标准值），由荷载试验、或原位测试或公式计算确定。

也可按原《建筑地基基础设计规范》GBJ7—89附录五及第6.3.2条的规定采用。

查GBJ7-89表6.3.2-2压实填土fgk取130kPa

上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：

N=12.004kN；

kc取1，A取0.25m2,

地基承载力设计值:

fg=fgk×

kc=130.000kN/m2；

立杆基础底面的平均压力：

p=N/A=12.004/0.25=48.016kN/m2；

p=48.016≤fg=130.000kN/m2。

地基承载力满足要求！

第八节脚手架搭设的劳动力安排

1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要8～10人，均有上岗作业证书。

2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任，认真做好有关的安全技术交底工作并签字手续齐全。

3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。

第九节脚手架的检查与验收

1、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设；

2、进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任；

3、外脚手架分段验收严格按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001第八节及JGJ59-99中"

外脚手架检查评分表"

，所列项目和施工方案要求的内容进行检查。

填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签字，方能交付使用。

4、架体内必须做到每层封闭（即进行隔离），且不能大于4步。

第十节 

脚手架搭设安全技术措施

1、钢管架应联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于4Ω。

2、外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。

3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。

4、外脚手架严禁材质规格不统一混搭，禁止扣件、绳索、铁丝混用。

5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。

6、严禁脚手