盖板桥支架计算书38Word文档格式.docx

盖板桥支架计算书38Word文档格式.docx

《盖板桥支架计算书38Word文档格式.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《盖板桥支架计算书38Word文档格式.docx（14页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

取最高3.0m米的截面计算，箱梁腹板处混凝土荷载3×

26=78KN/m2

箱梁混凝土荷载按最大值P1=78KN/m2取值。

模板、支架重量：

P2=13.3KN/㎡（3*28*3.84+31*2*3.84+31*6*2.5+300）*10

施工荷载：

P3=1.96KN/㎡

振捣荷载：

P4=2.94KN/㎡

则有P=（P1+P2+P3+P4）=96.2KN/m2。

为保证施工安全，取安全系数2.0，

则要求地基承载力fa=96.2×

2.0=192.4KN/m2。

老路基承载力特征值大于200KPa，满足要求。

4、上部支架方案

盖板桥门洞以上部分采用满堂碗扣式支架，支架纵横向设置水平拉杆和剪刀撑，纵横向水平拉杆间步距为90cm。

扫地杆间距：

横向每60cm一道；

纵向每0.6m一道。

剪刀撑与水平方向角度为45º

～60º

，同时满足间距不小于5m。

支架立杆间距均考虑为60（横向）×

60（纵向）cm，支架顶至梁底范围内依下至上采用：

纵向间距为60cm的横向15×

15cm木枋；

横向间距为15cm的纵向10×

10cm木枋，调节木楔及2cm厚酚醛板（箱梁底模）。

门洞采用工字钢支顶，为保证通车，跨贵黄主线单幅设置三跨四个支撑墩，占用贵黄高速公路单幅每边各3m；

每跨跨度为纵桥向4m；

与贵黄路平行布置。

支撑墩顶采用单层两排I56a工字钢平行组拼连接作为主梁，分配梁用I40a工字钢@30cm，分配梁上用I10工字钢@60cm。

底部净高高度为6m，基础为C25钢筋砼，墩基尺寸为0.8×

0.8m（高×

宽）。

（1）墩基上安装间距3.0m的φ80钢管（臂厚10mm），内灌注C20细石混凝土，底部与预埋钢板（厚10mm，每块板下焊三根φ20钢筋长25cm）焊接，顶部采用厚10mm钢板与钢柱焊接，便于上部主梁固定（焊接方式），各钢柱之间采用【10槽钢连接（人字型斜撑）。

（2）各主梁与分配梁、I10工字钢之间全部采用焊接方式固定，I10工字钢与支架底托之间用满堂式碗扣架搭设，纵横向间距60cm,步距90cm。

由于该方案跨贵黄高速路，支架基础及门洞需要增加加固项目，从地面至板底所有材料均考虑一次性摊销。

5、模板支架及门洞计算书

支架计算

一、支架门洞概况

盖板桥横穿贵黄高速公路，盖板桥半幅跨宽度１７.５ｍ，支架搭设高度最高为２２m,门洞最大高度为6m。

本工程按最不利荷载6m（门洞高度）+２２m（支架高度）进行承载力验算。

二、参数信息:

1.满堂架参数

横向间距或排距（m）:

０.６；

纵距（m）:

0.60；

步距（m）:

0.９0；

立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:

0.20；

脚手架搭设高度（m）:

２２.00；

采用的钢管（mm）:

Φ48×

3.5；

碗扣件连接方式，考虑扣件保养情况，扣件抗滑承载力系数:

0.80；

板底支撑连接方式:

方木（10*10cm）支撑；

支架顶支撑坊木（15*15cm）

2.荷载参数

模板与木板自重（kN/m2）:

0.350；

混凝土与钢筋自重（kN/m3）:

26.000；

梁板浇筑厚度（m）:

3.0m；

倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2）:

1.000；

施工均布荷载标准值（kN/m2）:

3.梁板参数

钢筋级别:

二级钢HRB335；

一级钢HPB235；

梁板混凝土标号:

C40；

计算梁板的宽度（m）:

42m；

计算梁板的厚度（m）:

3；

计算梁板的长度（m）:

35；

施工平均温度（℃）:

25.C0；

4.木方参数

木方采用A-2松木弹性模量E（N/mm2）:

9500.000；

木方抗弯强度设计值（N/mm2）:

13.000；

木方抗剪强度设计值（N/mm2）:

1.400；

板底木方的间隔距离（mm）:

150.000；

木方的截面宽度（mm）:

100.00；

木方的截面高度（mm）:

１０0.00；

支撑木枋距离（（mm）:

600.000；

150.00；

三、模板支撑方木的计算:

方木按照简支梁计算，方木的截面几何参数为

100*100方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=10.000×

１０.000×

１０.000/6=１６６.67cm3；

I=10.000×

１０.000/12=８３３.３３cm4；

方木楞计算简图

1.荷载的计算：

（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：

q1=26.000×

0.150×

3=11.7kN/m；

（2）模板的自重线荷载（kN/m）:

q2=0.350×

0.150=0.053kN/m；

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：

p1=（1.000+1.000）×

0.600×

0.150=0.180kN；

2.强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.2×

（q1+q2）=1.2×

（11.7+0.053）=14.1kN/m；

集中荷载p=1.4×

0.180=0.252kN；

最大弯距M=Pl/4+ql2/8=0.252×

0.600/4+14.1×

0.6002/8=0.672kN；

最大支座力N=P/2+ql/2=0.252/2+14.1×

0.600/2=4.356kN；

方木最大应力计算值σ=M/W=0.672×

106/166666.67=4.03N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；

方木的最大应力计算值为4.03N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2,满足要求!

3.抗剪验算：

最大剪力的计算公式如下:

Q=ql/2+P/2

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<

[T]

其中最大剪力:

Q=14.1×

0.600/2+0.252/2=4.356kN；

方木受剪应力计算值T=3×

4.356×

103/（2×

100.000×

100.000）=0.653N/mm2；

方木抗剪强度设计值[T]=1.400N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.653N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.400N/mm2，满足要求!

4.挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=q1+q2=11.753kN/m；

集中荷载p=0.180kN；

最大挠度计算值V=5×

11.753×

600.04/（384×

9500.000×

8333333.3）+180.000×

600.03/（48×

8333333.3）=0.261mm；

最大允许挠度[V]=600.000/250=2.400mm；

方木的最大挠度计算值0.261mm小于方木的最大允许挠度2.400mm,满足要求!

底层枋木计算

150*150方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=15.000×

１5.000×

１5.000/6=562.5cm3；

I=15.000×

１5.000/12=4218.75cm4；

1、荷载

支撑木枋按集中荷载作用下的三跨连续梁计算：

集中荷载P取纵向底板支撑传递力P=14.1×

0.6+0.252=8.712kN

2、强度验算

最大弯矩M=8.712×

0.6/4=1.313Kn

最大支座反力N=8.712/2=4.356KN

方木最大应力计算值σ=M/W=1.313×

106/562500=2.34N/mm2；

方木的最大应力计算值为2.34N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2,满足要求!

Q==4.3566kN；

150.000×

150.000）=0.291N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.291N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.400N/mm2，满足要求!

均布荷载q=8×

0.15×

0.15=0.18kN/m；

集中荷载p=8.712kN；

0.18×

4218750）+8712×

4218750）=0.986mm；

方木的最大挠度计算值0.986mm小于方木的最大允许挠度2.400mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

由于本工程采用顶托取代扣件，完全能满足要求。

五、模板支架立杆荷载标准值（轴力）:

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

（1）钢管架的自重（kN）：

NG1=0.149×

22=3.28kN；

（2）模板的自重（kN）：

NG2=0.350×

1.000=0.210kN；

（3）钢筋混凝土梁板自重（kN）：

NG3=26.000×

1.000×

3=46.8kN；

静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=50.29kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

活荷载标准值NQ=（1.000+1.000）×

0.600=1.200kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=62.03kN；

六、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：

N=62.03kN；

σ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；

i----计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.58cm；

A----立杆净截面面积（cm2）：

A=4.89cm2；

W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：

W=5.08cm3；

σ--------钢管立杆受压应力计算值（N/mm2）；

[f]----钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.000N/mm2；

L0----计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算

l0=h+2a

a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；

a=0.200m；

得到计算结果：

立杆计算长度L0=h+2a=0.600+2×

0.200=1.000m；

L0/i=1000.000/15.800=63.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.806；

钢管立杆受压应力计算值；

σ=62030/（0.806×

489.000）=157.38N/mm2；

立杆稳定性计算σ=157.38N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

门洞计算

一、参数信息:

1、I56a工字钢参数

I56a工字钢：

A=135.38cm2；

G=1.063KN/m；

IX=65576cm4；

Wx=2342cm3E=2.1×

105Mpa；

EI=137709.6kN.m2；

；

[δ]=145Mpa；

[τ]=85Mpa；

2、I40b工字钢参数：

A=94.1cm2；

G=0.73kN/m；

IX=22781cm4；

Wx=1139cm3E=2.1×

EI=47840.1kN.m2；

二、横向分配梁检算

本工程横梁采用I40b工字钢，跨度为3.9m，箱梁板梁高度3.0m，支架梁板按实心段荷载进行验算。

横向分配梁的弯矩、剪力、挠度按三等跨连续梁的内力和挠度取系数，并且集中荷载对称布置。

（1）I40b工字钢横梁自重（kN/m）：

q1=0.73kN/m，（常用型钢规格表）；

（2）集中荷载（kN/m）:

本工程集中荷载为立杆的轴心压力设计值（kN）：

N=62.03kN，间距60cm；

p1=62.03kN；

最大弯矩考虑为静荷载与集中荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

集中荷载跨内最大弯矩M1=0.244Pl=0.244*62.03*3.9=59.03kN.m；

集中荷载下支座处弯矩M2=-0.267*62.03*3.9=-64.59kN.m；

均布荷载下弯矩

kN.m；

=59.03+1.39=60.42<

-64.59kN.m）；

横梁最大应力计算值σ=M/W=64.59*103/1139=56.71N/mm2；

横梁的抗弯强度设计值[δ]=145N/mm2；

横梁的最大应力计算值为56.71N/mm2小于I40b工字钢的抗弯强度设计值145N/mm2,满足要求!

最大剪力考虑为静荷载与集中荷载的计算值最不利分配的剪力和，计算公式如下:

集中荷载作用下的最大剪力：

=

=

=1.267*62.03=78.60kN；

均布荷载下最大剪力:

=0.6*0.73*3.9=1.708kN；

kN；

横梁受剪应力计算值τ=80.31×

103/94.1*104=0.0854N/mm2；

τ=0.0854N/mm2<

[τ]=85Mpa；

横梁的受剪应力计算值0.0854N/mm2小于I40b工字钢的抗剪强度设计值85N/mm2，满足要求!

最大挠度考虑为静荷载与集中荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

最大挠度计算值：

最大允许挠度[V]=3900.000/250=10mm（大于10mm,取10mm）；

横梁的最大挠度计算值0.0019mm小于I40b工字钢的最大允许挠度10mm,满足要求!

三、纵向主梁验算

本工程采用双支I50a工字钢做为纵梁，跨度按最大墩柱中心距3.5m进行验算，纵梁的弯矩、剪力、挠度按三等跨连续梁的内力和挠度取系数，并且集中荷载对称布置。

（1）I56a工字钢横梁自重（kN）：

q1=1.063kN/m，

kN；

（常用型钢规格表）；

（2）I40b工字钢承受荷载（kN）:

（3）平均支座反力（kN）:

kN；

（4）集中荷载（kN/m）:

纵梁上的集中荷载：

集中荷载跨内最大弯矩M1=0.244Pl=0.244*176.164*3.5=150.44kN.m；

集中荷载下支座弯矩M2=-0.267*176.164*3.5=-164.63kN.m；

=152.94<

-164.63kN.m）；

纵梁最大应力计算值σ=M/W=164.63*103/2342=70.295N/mm2；

纵梁的抗弯强度设计值[δ]=145N/mm2；

纵梁的最大应力计算值为70.295N/mm2小于I56a工字钢的抗弯强度设计值145N/mm2,满足要求!

=1.267*164.63=208.59kN；

=0.6*1.063*3.5=2.23kN；

纵梁受剪应力计算值τ=210.82×

103/135.38*104=0.156N/mm2；

τ=0.156N/mm2<

纵梁的受剪应力计算值0.156N/mm2小于I56a工字钢的抗剪强度设计值85N/mm2，满足要求!

最大允许挠度[V]=3500.000/600=5.8mm；

纵梁的最大挠度计算值0.00098mm小于I56a工字钢的最大允许挠度5.8mm,满足要求!

四、φ800×

10钢管柱验算

本工程采用双支I56a工字钢做为纵梁，跨度按最大墩柱中心距3.5m进行验算，求取平均支座反力:

R

q1=1.633kN/m，

2.单排架稳定性验算:

立柱稳定性验算公式如下:

R—立杆的轴向力；

—轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比取值，当

>

250时，

=7320/

—长细比，

i—截面回转半径为i=

=44.44mm；

A—立杆的截面面积为0.0248×

106mm2；

=135.01，查表取得

=0.325

故

N/mm2；

满足要求