湖南住宅楼工程施工升降机基础施工方案附平面图Word文档格式.docx
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长×
宽×
高
0.65×
1.508
型号
SC200/200
自重（kg）
140
额定载重量（kg）
2×
2000
吊笼
3.2×
1.5×
2.4
对重重量（kg）
——
2150
提升速度（m/min）
34
外笼
5.2×
3.71×
2.45
电机功率（kw）
3×
11
1560
附着
第一道
架空层楼面
限速形式
限速器
两道间距
9m
导轨架中心距建筑墙面距离（m）
L≤3.3
五、F5-F8栋施工升降机基础参数及方案选定
施工升降机选用湖南天晟建筑机械有限公司生产的SC200/200双笼电梯。
吊笼规格为3.2×
2.4m，基础尺寸为4.0×
6.0×
0.4m，标准节平面尺寸为0.65×
0.65m。
5.1、相关参数
5.1.1、施工升降机总自重G=吊笼重+外笼重+导轨架总重+载重重=
2.15t+1.56t+59×
0.14t+2×
2t=18.12t
则Q1=2×
G×
1000×
9.8/1000=355.152kN≈355.2kN
5.1.2、基础砼自重力Q2=1.1×
4m×
6m×
0.4m×
25kN/m3=264kN
5.1.3、基础底板面积S=4m×
6m=24m2
5.1.4、上述Q1、Q2所产生的均布荷载
P=（Q1+Q2）/S=（355.2kN+264kN）/24m2=25.8kPa
5.2、方案选定
根据XX·
XX一期F区结构施工图，F5-F8栋承台顶至主体正负零层为新近填土，不适宜直接承载施工升降机所产生的均布荷载。
据详勘报告，回填土所用土料为粉质粘土，具中等强度和中等压缩性，可作为筏板基础持力层。
初步考虑采用松木桩进行地基处理，并通过复合地基载荷试验后方进行其上的基础施工。
基础采用C30现浇钢筋混凝土筏形基础，双层HRB335钢筋网配筋，钢筋直径14mm，间距190mm；
为保证施工地面与吊笼间无门坎，采取混凝土基础表面低于施工地面设置的方案。
六、F5-F8栋施工升降机基础方案计算书及验算
6.1、地基处理
F5-F8栋施工升降机基础附加应力及自重总值为619.2kN。
由于粉质粘土层并非理想的基础持力层，因此在设计中松木桩用作挤密桩考虑。
处理后的地基土容许承载力经综合分析后不得小于150kPa。
桩位采用等边三角形布置，桩身平均直径为30cm，尾径不小于15cm，梅花形布置，桩长设计为3m，基础尺寸为4m×
6m。
6.1.1、木桩间距设计及验算
木桩间距初步设计为木桩直径的4.5倍，即s0=4d=1.35m。
等边三角形布置s=1.08Ac1/2（6.1.1-1）
式中s——木桩间距（m）；
Ac——1根木桩承担的处理面积（m2）；
Ac=Ap/m（6.1.1-2）
式中Ap——木桩的截面积（m2）；
m——桩土面积置换率；
m=d2/de2（6.1.1-3）
式中d——桩身平均直径（m）；
de——1根桩分担的处理地基面积的等效圆直径（m）。
de=1.05s0（6.1.1-4）
则根据公式（6.1.1-1～4）可验算得木桩间距约为s≈1.36m，符合要求。
为便于施工，取木桩纵向间距为1.35m，横向间距1.2m，共20根，具体布置如下图所示：
6.1.2、复合地基承载力验算
松木桩复合地基的承载力特征值，应通过现场复合地基载荷试验确定，在初步设计时复合地基的承载力特征值可按下式估算：
fspk=mfpk+（1-m）fsk（6.1.2-1）
式中fpk——单桩承载力特征值（kPa）；
fpk=μpqsl+qpAp（6.1.2-2）
fsk——处理后桩间土承载力特征值（kPa），宜按当地经验取值，如无经验时，可取天然地基承载力特征值。
由于回填土所用土料为粉质粘土，天然地基承载力特征值fsk=240kPa，但粉质粘土层不适宜作为端承桩基础持力层，因而不考虑桩端端阻力特征值，故单桩承载力特征值fpk=μpqsl=0.3×
25×
3=22.5kPa。
则根据公式（6.1.1-3、6.1.2-1～2）可验算得松木桩复合地基承载力特征值fspk=230.26kPa＞150kPa，符合要求。
6.1.3、松木桩处理地基的变形验算
计算地基变形时，地基内的应力分布，可采用各向同性均质线性变形体理论。
其最终变形量可按下式计算：
s=ψss’=ψsp0zα/Esp（6.1.3-1）
式中s——地基最终变形量（mm）；
s’——按分层总和法计算出的地基变形量；
ψs——沉降计算经验系数，根据地区沉降观测资料及经验确定，无地区经验时可采用表6.1.3-1的数值；
p0——对应于荷载效应准永久组合时的基础底面处的附加压力（kPa）；
α——基础底面计算点至复合土层底面范围内平均附加应力系数；
Esp——基础底面下复合土层的压缩模量（MPa）；
Esp=[1+m（n-1）]Es（6.1.3-2）
n——桩土应力比，在无实测资料时，对粘性土可取2～4，原土强度低取大值，原土强度高取小值。
表6.1.3-1沉降计算经验系数ψs
平均压缩模（MPa）
基底附加应力
2.5
4.0
7.0
15.0
20.0
p0≥fak
p0≤0.75fak
1.4
1.1
1.3
1.0
0.7
0.4
0.2
由于回填土所用土料为粉质粘土，天然地基压缩模量Es=10MPa，则根据式（6.1.3-2）可得Esp=[1+m（n-1）]Es=[1+0.0448（3-1）]×
10≈11MPa。
且查阅《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002附录K可知附加应力系数α=0.218×
4=0.872。
则根据公式（6.1.3-1～2）可验算得松木桩复合地基最终变形量s=0.550×
25.8kPa×
3m×
0.872/11MPa=3.375mm＜400mm，符合要求。
6.2、平板式筏形基础
F5-F8栋施工升降机自重总值为355.2kN，基础自重总值为264kN。
本工程选用平板式筏形基础，基础尺寸6m×
0.4m，C30混凝土，配筋为HRB335双层双向钢筋网，直径14mm，间距190mm，钢筋保护层厚45mm。
筏形基础下设C10素混凝土垫层，周边超出基础100mm。
基础中心线至建筑物的距离为3600mm，基础表面低于施工地面600mm，导轨架地脚螺栓平面尺寸为650mm×
650mm。
施工升降机基础如下图所示：
6.2.1、基础平面尺寸验算
由基础底面压力pk=（Fk+Gk）/A≤fak可得基础平面尺寸A=4m×
6m≥（355.2kN+264kN）/230.26kPa=2.69m2，基础平面尺寸符合要求。
6.2.2、基础受冲切承载力验算
平板式筏形基础的板厚应满足受冲切承载力的要求。
计算时应考虑作用在冲切临界面重心上的不平衡弯矩产生的附加剪力。
距柱边h0/2处冲切临界截面的最大剪应力τmax应按公式（6.2.2-1～3）计算（图6.2.2-1）。
τmax=Fl/μmh0+αsMunbcAB/Is（6.2.2-1）
τmax≤0.7（0.4+1.2/βs）βhpft（6.2.2-2）
αs=1-1/[1+2/3（c1/c2）1/2]（6.2.2-3）
式中Fl——相应于荷载效应基本组合时的集中力设计值，对内柱取轴力设计值减去筏板冲切破坏锥体内的地基反力设计值，地基反力值应扣除底板自重；
μm——距柱边h0/2处冲切临界截面的周长；
h0——筏板的有效高度；
Munb——作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩设计值；
cAB——沿弯矩作用方向，冲切临界截面重心至冲切临界截面最大剪应力点的距离；
Is——冲切临界截面对其重心的极惯性矩；
βs——柱截面长边与短边的比值，当βs＜2时，βs取2；
βhp——受冲切承载力截面高度影响系数，当h≦800时，βhp取1；
ft——混凝土轴心抗拉强度设计值，C30混凝土ft=1.43N/mm2；
c1——与弯矩作用方向一致的冲切临界截面的边长；
c2——垂直于c1的冲切临界截面的边长；
αs——不平衡弯矩通过冲切临界截面上的偏心剪力来传递的分配系数。
各式相关参数计算如下：
Fl=FkAl/A=355.2kN×
14.83m2/24m2=249.48kN
μm=4（al+2h0）=4×
（0.82m+2×
0.355m）=6.12m
βs=al/ab=0.82m/0.65m=1.32＜2，故取βs=2
则根据公式（6.2.2-1～3）可验算得冲切临界截面的最大剪应力τmax=Fl/μmh0+αsMunbcAB/Is=249.48kN/（6.12m×
0.355m）=114.83kN/m2=0.115N/mm2
≦0.7（0.4+1.2/βs）βhpft=0.7（0.4+1.2/2）1×
1.43N/mm2=1.001N/mm2，
板厚满足受冲切承载力的要求。
6.2.3、基础内筒受冲切承载力验算
平板式筏基内筒下的板厚应满足受冲切承载力的要求，其受冲切承载力按下式计算Fl/μmh0≤0.7βhpft/η（6.2.3-1）
式中Fl——相应于荷载效应基本组合时的内筒所承受的轴力设计值减去筏板冲切破坏锥体内的地基反力设计值，地基反力值应扣除底板自重；
μm——距内筒外表面h0/2处冲切临界截面的周长（图6.2.3-1）；
h0——距内筒外表面h0/2处筏板的截面有效高度；
η——内筒冲切临界截面周长影响系数，取1.25。
则根据公式（6.2.2-1～3、6.2.3-1）可验算得基础内筒受冲切承载力Fl/μmh0=249.48kN/（4.36m×
0.355m）=0.161N/mm2≤0.7βhpft/η=0.8N/mm2，内筒下的板厚满足受冲切承载力的要求。
6.2.4、基础受剪承载力验算
平板式筏板除满足受冲切承载力外，尚应验算距内筒边缘或柱边缘h0处筏板的受剪承载力。
受剪承载力应按下式验算：
Vs≤0.7βhsftbwh0（6.2.4-1）
式中Vs——荷载效应基本组合下，地基土净反力平均值产生的距内筒或柱边缘h0处筏板单位宽度的剪力设计值；
βhs——受剪切承载力截面高度影响系数，当按公式
βhs=（800/h0）1/4计算时，板的有效高度h0小于800mm时，h0取800mm；
h0大于2000mm时，h0取2000mm。
bw——筏板计算截面单位宽度；
h0——距内筒或柱边缘h0处筏板的截面有效高度。
则根据公式（6.2.2-1～3、6.2.4-1）可验算得距导轨架边缘h0处筏板的受剪承载力Vs=0.25kN≤0.7βhsftbwh0=0.7×
1×
1.43×
4×
0.355=1.42kN，
满足受剪承载力要求。
6.2.5、基础配筋
基础底板的配筋，应按抗弯计算确定；
在轴心荷载或单向偏心荷载作用下底板受弯可按下列简化方法计算：
对于矩形基础，当台阶的宽高比小于或等于2.5和偏心距小于或等于1/6基础宽度时，任意截面的弯矩可按下列公式计算（图6.2.5-1）：
MⅠ=a12[（2l+a’）（pmax+p-2G/A）+（pmax-p）l]/12（6.2.5-1）
MⅡ=（l-a’）2（2b+b’）（pmax+pmin-2G/A）/48（6.2.5-2）
式中MⅠ、MⅡ——任意截面Ⅰ-Ⅰ、Ⅱ-Ⅱ处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；
a1——任意截面Ⅰ-Ⅰ至基底边缘最大反力处的距离；
l、b——基础底面的边长；
pmax、pmin——相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力设计值；
p——相应于荷载效应基本组合时在任意截面Ⅰ-Ⅰ处基础底面地基反力设计值；
G——考虑荷载分项系数的基础自重及其上的土自重；
当组合值由永久荷载控制时，G=1.35Gk，Gk为基础及其上土的标准自重。
则根据公式（6.2.5.1-2）可计算得截面Ⅰ-Ⅰ、Ⅱ-Ⅱ处相应的弯矩分别为MⅠ=a12[（2l+a’）（pmax+p-2G/A）+（pmax-p）l]/12
=2.592[（2×
6+1.36）（25.8×
2-2×
1.35×
264/24）]/12=163.56kN·
m
MⅡ=（l-a’）2（2b+b’）（pmax+pmin-2G/A）/48
=（6-1.36）2（2×
4+1.53）（25.8×
264/24）/48
=93.61kN·
矩形截面受弯承载力应符合下列规定：
M≤α1fcbx（h0-x/2）+fy’As’（h0-as’）
≤fyAs（h0-as’）（6.2.5-3）
混凝土受压区高度应按下列公式确定：
α1fcbx（x/2-as’）=fyAs（h0-as’）（6.2.5-4）
混凝土受压区高度尚应符合下列条件：
x≤ξbh0（6.2.5-5）
x≥2a’（6.2.5-6）
式中M——弯矩设计值；
α1——系数，当混凝土强度等级不超过C50时，α1取为1.0；
As、As’——受拉区、受压区纵向普通钢筋的截面面积；
b——矩形截面的宽度；
h0——截面有效高度；
as’——受压区纵向普通钢筋合力点至截面受压边缘的距离；
则式中相关参数计算结果如下表所示：
Ⅰ-Ⅰ截面
Ⅱ-Ⅱ截面
MⅠ=163.56kN·
MⅡ=93.61kN·
受压区高度x=0.18m
受压区高度x=0.16m
矩形截面宽度b=6m
矩形截面宽度b=4m
As=As’=4923.52mm2
As=As’=3384.92mm2
fyAs（h0-as’）=457.89kN·
fyAs（h0-as’）=314.80kN·
m≤457.89kN·
MⅠ=93.61kN·
m≤314.80kN·
筏基底板配筋满足要求
七、F9F10栋施工升降机基础参数及方案选定
7.1、相关参数
7.1.1、施工升降机总自重G=吊笼重+外笼重+导轨架总重+载重重=
2.15t+1.56t+40×
2t=15.46t
9.8/1000=303.016kN≈303.02kN
7.1.2、基础砼自重力Q2=1.1×
7.1.3、基础底板面积S=4m×
7.1.4、上述Q1、Q2所产生的均布荷载
P=（Q1+Q2）/S=（303.02kN+264kN）/24m2=23.63kPa
7.2、方案选定
借鉴XX·
XX一期E4栋施工升降机基础方案，F9F10栋施工升降机设置于施工现场南向临时道路。
日常运输货车总重最大值可达50t（总重力980kN＞均布荷载567kN），且该处路基经过夯实处理，自重固结完全。
因而不再进行地基处理，在原有路基上设置与F5-F8栋同样构造的施工升降机基础。
7.2、方案计算书及验算
F5-F10栋施工升降机均采用同样的基础构造，且F9F10栋建筑高度相对较低，施工升降机总自重力303.02kN小于F5-F8栋的355.2kN，因此可知基础方案满足要求，计算书及验算过程此处不再敖述，请参照“六、F5-F8栋施工升降机基础方案计算书及验算（6.2、平板式筏板基础）”一节。
八、施工方法及技术措施
施工工艺顺序：
基坑开挖——→地基处理——→防雷预埋——→回填灌石——→基础垫层——→砖胎模砌筑——→地脚螺栓预埋——→基础施工——→回填修坡——→排水沟砌筑——→覆土回填
8.1、基坑开挖
8.1.1、基坑开挖前根据设计图纸进行测量定位，抄平放线，定出开挖长度。
8.1.2、本工程基坑开挖深度较小，仅1.3m，且土质构造均匀、水文地质条件良好，因而采取直立开挖不加支护的方式，详见基坑开挖示意图。
8.1.3、基坑开挖主要使用反铲挖土机，挖掘施工时配一名专业工长，负责指挥开挖作业，另配备专职测量人员进行质量控制，及时撒出灰线，将基坑开挖下口线测放到坑底，及时控制开挖标高。
8.1.4、机械开挖至基底标高以上200mm后，采用人工清底，以消除对原土的扰动。
挖出的土方均运至相应基坑临近的空地上，以备预留回填用土方。
8.2、松木桩施工工艺
8.2.1、打松木桩地基表面可能会产生松动或隆起，因而施工前先将基坑挖好，预留30cm土层，以便消除表层松土。
8.2.2、预留桩头15~20cm，松木桩打入完成后，在桩间夯填20cm厚片石灌碎石，加以夯实，使桩与桩之间挤紧。
为了在打桩时能顺利贯入地基，减少阻力，保护桩头，将松木桩尾部削成尖锥状。
8.2.3、根据打桩的方法不同，可分为人工打木桩和机械打木桩。
常用的打桩机械有手摇卷扬机和柴油打桩机。
本工程采用反铲挖土机打木桩，用反铲挖土机打桩时需两人扶桩就位，将挖斗倒过来扣压木桩，将木桩压入地基一定深度自稳，然后扶桩人远离打桩区，由挖土机将松木桩压入地基，一般每3~5min即可打入一条桩，工效较高。
8.2.4、为了使挤密效果好，提高地基承载力，打桩时必须由基底四周往内圈施打，同排木桩应间隔进行。
8.2.5、打桩完毕后应按设计高程锯平桩头，使每根桩的桩顶基本保持在同一水平面，清挖打桩时挤出的表层松土，在桩顶铺设20cm厚级配砂石褥垫层并加以压实，然后再浇筑10cm厚素C10混凝土垫层，以保证基础通过垫层把一部分荷载传到桩间土上，调整桩和土的作用，减少基础底面的应力集中。
8.3、防雷技术措施
施工升降机防雷接地技术措施主要有三方面的防雷技术要求，具体包含：
建筑防雷接闪器部分；
引下线防雷部分；
防雷技术接地装置部分。
8.3.1、建筑防雷接闪器
施工升降机防雷保护设备的顶端主要安置2米左右针长的避雷针作为接闪器。
避雷针的制作采用φ48×
3.5钢管，打扁钢管顶端后可通过焊接进行合理的封口或制成尖状，完成避雷针制作后，可进行适度的热镀锌处理。
8.3.2、引下线防雷
采用多股铜芯导线作为引下线，1.8m以下部位用竹管保护。
断接卡子设置在距地高度为1.8m处，其所用的螺栓直径不得小于10mm，并需加镀锌垫圈和镀锌弹簧垫圈。
8.3.3、接地装置
沿基础周边每间隔2.2米采用2.7米长钢管垂直打入地下2.5米作为垂直人工接地体。
同时用φ12圆钢焊接连接垂直人工接地体顶端，形成水平人工接地体。
建筑工地施工升降机防雷接地系统中，接地装置对防雷技术效果起到尤为关键的作用。
8.4、砖胎模砌筑
8.4.1、施工升降机基础砖胎模采用强度等级为MU10，规格尺寸为240mm×
115mm×
53mm的烧结普通砖。
砖应提前1～2d浇水湿润，烧结普通砖含水率宜为10%～15%。
8.4.2、砌筑砖胎模前，应用钢尺校核放线尺寸。
放线尺寸允许偏差为±
5mm。
8.4.3、施工升降机基础砖胎模采用全丁的砌筑形式，详见砖胎模砌筑图。
并采用“三一”砌筑法，即一铲灰、一块砖、一揉压的砌筑方法。
当采用铺浆法砌筑时，铺浆长度不得超过750mm，施工期间气温超过30℃，铺浆长度不得超过500mm。
8.4.4、设置皮数杆，在砖砌体转角处、交接处应设置皮数杆，皮数杆上标明砖皮数、灰缝厚度以及竖向构造的变化部位。
在相对两皮数杆上砖上边线处拉准线。
8.4.5、清除砌筑部位处所残存的砂浆、杂物等，做好基础制作前的准备工作。
8.5、
基础施工
8.5.1、施工流程
先放出定位线，然后进行钢筋网绑扎，并且注意地脚螺栓的预埋，保证基础埋件四个基准点水平度（水平高差）≤L×
1/1000（L为两点间距离，单位为m）。
钢筋和预埋件经过验收后进行C30混凝土浇筑，浇筑时要注意对混凝土充分振捣，避免出现蜂窝麻面，同时注意保护好预埋件，不要使预埋件移位。
待混凝土强度达到要求后进行土方回填，回填后做好基础的排水措施。
8.5.2、基础混凝土送检要求
基础混凝土浇筑时，从同一车混凝土中取一组试件（三个试件）所用的拌合物，制成边长为150mm的立方体标准试件。
试件成型后应立即用不透水的薄膜覆盖表面。
采用标准养护的试件，应在温度为20±
5℃的环境中静置一昼夜至二昼夜，然后编号、拆模。
拆幕后应立即放入温度为20±
2℃，相对湿度为95%以上的标准养护室中养护。
标准养护室内的试件应放在支架上，彼此间隔10～20mm，试件表面应保持潮湿，并不得被水直接冲淋。
标准养护龄期为28d。
8.6、排水沟砌筑
由于排水沟均位于临时施工道路处且回填覆土不高，为保证排水沟能够承受一定施工荷载，决定砌筑孔径为400mm×
400mm的方形条状排水沟，长度根据现场实际情况确定，沟底找坡5%，沟顶铺设5cm厚C20预制盖板，其上覆土回填，具体详见“基础排水沟路线图”。
F5F6栋施工升降机基础排水沟路线图
F7F8栋施工升降机基础排水沟路线图
F9F10栋施工升降机基础排水沟路线图
九、施工部署
9.1、组织架构图
9.2、岗位职责
9.2.1、项目负责人
（1）本工程总负责人，全面负责本
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