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3、模板：

采用18mm胶合板。

4、木枋：

采用50mm×

100mm方料，要求大面尺寸一致，小面不变形、无死节、无断裂。

第四章施工准备

一、材料准备及施工机械准备

1、料准备

（1）、18mm厚胶合板模板

（2）、50mm×

100mm木枋

（3）、对拉螺栓：

采用Φ12mm的一级钢筋，单边、双边套丝扣，并且用带好螺母，沾油备用。

（4）、脱模剂。

（5）、支撑体系：

柱箍、钢管、3型卡、脚手板等。

2、施工机械及机具

木工圆盘锯、木工平刨、压刨、手提电锯、打眼手电钻、台钻、套筒扳手、线坠、靠尺板、方尺、水平尺、撬棍等。

二、技术准备

1、组织工程技术人员熟悉图纸，对照规范，熟悉、掌握本工程施工组织设计及本方案。

2、对照图纸及施工方案，对模板工程需要的各种材料数量进行计算、校核，及时提出模板工程材料采购计划及材料租赁计划，明确模板进场时间、数量、规格。

3、组织对施工班组人员的技术交底。

三、劳动力组织

根据工程特点和质量要求，精选技术力量较强、业务水平较高，施工经验丰富的施工人员，根据本工程计划安排劳动力有序进场。

模板施工技术交底

一、模板总体施工技术

1．

（1）本工程的模板全部为18mm左右厚多层胶合板组合大模板，支撑采用钢管支撑体系。

（2）钢管扣件需检测，并符合有关规定。

钢管计算按实际壁厚计算。

2．对梁、平板的联接部位，在支模时应进行联接点的正确计算和配模，严格控制用木板作小块嵌拼，以起到控制梁板节点部位在砼浇捣过程中引起炸模和漏浆现象的发生。

3．模板底模搁栅设置时，相互错开接头，保证平台排架有足够的强度刚度稳定性。

4．楼盖排架搭设时，排架采用Φ48钢管，间距纵横根据计算，钢管水平拉杆与扫地杆设三道连接，双向设剪刀撑确保排架稳定性，排架最下面一道水平牵杆距地面200mm。

5．进行模板基底找平工作：

模板承垫底部应预先找平，以保证模板位置的正确，防止模板底部漏浆。

在外墙部位继续安装模板前，要设置模板承垫条带，并校正其平直。

6．设置模板定位基准：

按照构件的断面尺寸先用同强度等级的细实混凝土定位块作为模板定位基准。

或采用钢管定位，即根据构件断面尺寸切断一定长度的钢筋或角钢头，点焊在主筋上，并按二排主筋的中心位置分档，以保证钢筋与模板位置的准确。

7．按施工需用的模板及配件对其规格、数量逐项清点检查，未经修复的部件不得使用。

8．经检查合格的模板，应按照安装程序进行堆放或装车运输。

重叠平放时，每层之间应回垫木，模板与垫木均应上下对齐，底层模板应垫离地面不少于10cm。

运输时，要避免碰撞，防止倾倒。

9．梁跨度大于4m时，按1‰～3‰起拱；

板跨度大于4米时，按1/400起拱。

10．模板使用前必须刷脱模剂，每周转一次，清理一次，修理一次，作到先清理后修理，再刷脱模剂后，方可使用。

11．模板接缝必须严密，缝隙不得超差，缝隙处均贴胶布堵塞，防止漏浆，同时要处理好所有构件交叉的节点，防止位移。

12．柱模控制：

为确保墙板在砼、捣过程中不炸模不偏位，支模尺寸比设计尺寸收小1.8mm。

底脚采用L30×

3角钢电焊作固定支架，以便于控制轴线偏位。

注意做好柱子底脚开口清除工作。

13．配合水、电等专业搞好预埋、预留，要加强对预埋螺栓和预留孔洞定位工作的检查。

在浇筑砼之前必须进行技术复核，在浇筑过程中应派专人看护，以便及时发现问题，及时纠正，力争做到不遗漏和不错埋。

同时对预埋螺栓的丝杆要有塑料管作套管加以保护。

在墙板侧模封模时，要将与墙体的拉结筋预埋好。

二、安装方法要点

1．模板安装必须按模板的施工设计进行，严禁任意变动。

2．支撑体系竖向立杆必须落在坚实平整的支承面上，本工程顶层支撑在底板上，杆下需有垫板或垫块，同时必须设有扫地杆和纵横方向的联系杆及剪力撑，以保证支撑体系稳定。

3．模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置固定设施，严防倾覆。

4．支模应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。

5．用钢管和扣件搭设双排立杆支架支承件时扣件应拧紧，且应抽查扣件螺栓的扭力矩是否符合规定，不够时，可增加两个扣件与原扣件挨紧。

横杆步距按设计规定，严禁随意增大。

6．平板模板安装就位时，要在支架搭设稳固，板下横楞与支架连接牢固后进行。

三、模板及支架拆除：

1．侧模：

在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。

2．模板拆除前必须有砼强度报告，强度达到规定要求后进行拆模审批，方可拆除模板。

3．已拆除模板及其支架的结构，在砼强度符合设计砼强度等级的要求后，方可承受全部使用荷载；

当施工荷载所产生的效应比使用荷载的应力为不利时，必须经过核算，加设临时支撑。

4．模板拆除前必须加强拆模审批手续，经技术负责人审批签字后方可拆除。

5．拆模板前必须进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。

6．拆模板时，2米以上高处必须有可靠的立足点，并有相当的安全防护措施。

7．拆除模板时，应设置临时警戒线并派专人监护。

8．不得留有未拆除的悬空模板。

9．拆除模板的顺序、方法及措施必须按施工说明规定办理，应后装先拆、先装后拆；

先拆侧模，后拆底模，先非承重部分，后拆除承重部分。

拆模时不得用撬棒重锤硬撬硬击，拆除模板应按规定及施工顺序清理，运送至指定位置堆放，堆放时应平放，如须竖放，应有可靠的安全措施。

严禁抛掷、撞击、脚踩等损坏模板的行为。

10．平台模板的拆除：

跨度小于4米时基本要求砼强度达到设计强度的75%以后方可拆除；

跨度大于4米应达到设计强度100%方可拆除。

拆除后应按编号遂一归堆，便于下层施工，提高施工进度，悬挑阳台上底模拆除砼强度达到100%后方拆除，为防止荷载及外力影响，拆除后阳台处底部必须加设4-6根临时顶撑，防止上部施工荷载超重，传递到下层造成下层阳台荷载超重而断裂。

11．预留洞的内模拆除，必须在砼强度能保证构件及孔洞表面不发生坍陷及裂缝后，方可拆除。

楼梯段底模拆除前应在下梯段踏步上放置50×

75mm两块木料垫护，保证平台模板拆除下坠时不碰坏踏步棱角。

12．复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实的安全措施并在下面标出工作区，严禁非工作人员进入作业区。

13．工作前应事先检查所使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。

14．遇六级以上大风时，应暂停室外的高处作业。

有雨、雪、露时应先清扫施工现场，待地面稍干不滑时再工作。

15．拆除模板一般用长撬杠，严禁操作人员站在正在拆除的模板上。

16．已拆除模板、拉杆、支撑等应及时拉走或是妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空而坠落。

17．拆模间隙时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。

18．拆除高度4米以上模板时应搭设脚手架或操作平台，并设防护栏杆。

19．上下层施工人员严禁在同一垂直面上操作。

20．拆除时应逐块拆卸，不得成片松动和撬落或拉倒。

21．拆除平台、楼层的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落，尤其是拆支柱时，操作人员应站在门窗洞口外拉拆，更应严防模板突然全部掉落伤人。

22．严禁站在悬臂构件上面敲拆底模。

23．每人应有足够的工作面，数人同时操作时应科学分工，统一信号和行动。

24．拆除模板时应有专人负责看护指挥，并有相应的安全防护措施，拆除后的模板立即组织人员进行清理，涂刷隔离剂并按类别规格编号堆放整齐。

四、特别重点要求：

1．脚手架必须按图施工。

2．材料要求方面重点提出钢管扣件以正规检测单位检测为准。

钢管需达到φ32.5，扣件达到标准。

3．上下钢管对齐、对接。

4．本文件考虑稳定措施为主，有关模板一般做法见本工程模板专项方案。

5．在整个施工中做好二个问题协调工作。

（1）由于钢管较密，施工时注意对照工程施工图及脚手架施工图仔细分析轴线关系，以免搞错。

（2）施工前弹好立杆位置线，确保钢管脚手架位置的精确度。

避免后加杆件、增加施工难度。

6．顶层模板下采用双扣件。

7．①不允许产生低级错误：

方料横竖方向倒置，截面高的地方放在横向。

应将截面高的地方放在竖向。

★★若处于特殊情况,需特殊说明.

②用小铅丝作螺杆拉结。

8．现场要求用力矩板手对扣件的紧固程度进行全面检查，力矩板手应通过鉴定。

9.特别对高架支模提出要点:

立杆上的对接扣件交错布置:

两根相邻立杆的接头不应设置在同步内,同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm;

各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的

。

10．先浇墙及柱，待墙及柱达到75﹪才竖高架支模，架子与柱子用钢管和扣件抱紧，与墙顶紧。

交底人:

接受人:

第六章模架理论计算与分析

第一节BWKL13梁

一、BWKL13梁：

图1梁模板支撑架立面简图

采用的钢管类型为Φ48×

3.00。

1.脚手架参数

立柱梁跨度方向间距l（m）:

0.40；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）:

0.10；

脚手架步距（m）:

1.50；

脚手架搭设高度（m）:

11.40；

梁两侧立柱间距（m）:

0.75；

承重架支设:

无承重立杆，木方垂直梁截面；

2.荷载参数

模板与木块自重（kN/m2）:

0.350；

梁截面宽度B（m）:

混凝土和钢筋自重（kN/m3）:

25.000；

梁截面高度D（m）:

1.400；

倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2）:

2.000；

施工均布荷载标准值（kN/m2）:

3.木方参数

木方弹性模量E（N/mm2）:

9500.000；

木方抗弯强度设计值（N/mm2）:

13.000；

木方抗剪强度设计值（N/mm2）:

1.300；

木方的间隔距离（mm）:

250.000；

木方的截面宽度（mm）:

50.00；

木方的截面高度（mm）:

100.00；

4.其他

采用的钢管类型（mm）:

Φ48×

3.0。

扣件连接方式:

双扣件，考虑扣件保养情况扣件抗滑承载力系数:

0.80；

二、梁底支撑的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：

（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：

q1=25.000×

1.400×

0.400=14.000kN/m；

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q2=0.350×

0.400×

（2×

1.400+0.350）/0.350=1.260kN/m；

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：

经计算得到，活荷载标准值P1=（2.000+2.000）×

0.350×

0.400=0.560kN；

2.木方楞的支撑力验算

均布荷载q=1.2×

14.000+1.2×

1.260=18.312kN/m；

集中荷载P=1.4×

0.560=0.784kN；

木方计算简图

经过计算得到从左到右各木方传递集中力[即支座力]分别为：

N1=3.619kN；

N2=3.619kN；

木方按照简支梁计算。

本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.000×

10.000×

10.000/6=83.33cm3；

I=5.000×

10.000/12=416.67cm4；

木方强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=3.619/0.400=9.048kN/m；

最大弯距M=0.1ql2=0.1×

9.048×

0.400=0.145kN.m；

最大应力σ=M/W=0.145×

106/83333.3=1.737N/mm2；

抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；

木方的最大应力计算值1.737N/mm2小于木方抗弯强度设计值13.0N/mm2,满足要求!

木方抗剪验算：

最大剪力的计算公式如下:

Q=0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<

[T]

其中最大剪力:

Q=0.6×

0.400=2.171kN；

木方受剪应力计算值T=3×

2171.400/（2×

50.000×

100.000）=0.651N/mm2；

木方抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；

木方的受剪应力计算值0.651N/mm2小于木方抗剪强度设计值1.300N/mm2,满足要求!

木方挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

木方最大挠度计算值V=0.677×

7.540×

400.0004/（100×

9500.000×

416.667×

103）=0.033mm；

木方的最大允许挠度[V]=0.400*1000/250=1.600mm；

木方的最大挠度计算值0.033mm小于木方的最大允许挠度1.600mm，满足要求！

3.支撑钢管的强度验算

支撑钢管按照连续梁的计算如下

计算简图（kN）

支撑钢管变形图（kN.m）

支撑钢管弯矩图（kN.m）

经过连续梁的计算得到：

支座反力RA=RB=3.619kN；

最大弯矩Mmax=0.724kN.m；

最大挠度计算值Vmax=2.064mm；

支撑钢管的最大应力σ=0.724×

106/4490.0=161.203N/mm2；

支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值161.203N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2,满足要求!

三、梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

四、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；

　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=3.62kN；

R<

12.80kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

五、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力：

N1=3.619kN；

脚手架钢管的自重：

N2=1.2×

0.129×

11.400=1.766kN；

楼板的混凝土模板的自重：

N3=0.720kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N4=（0.75/2+（0.75-0.35）/2）×

0.40×

0.120×

25.00=0.690kN；

N=3.619+1.766+0.720+0.690=6.795kN；

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；

i--计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.59；

A--立杆净截面面积（cm2）：

A=4.24；

W--立杆净截面抵抗矩（cm3）：

W=4.49；

σ--钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）；

[f]--钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.00N/mm2；

lo--计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

lo=k1uh

（1）

k1--计算长度附加系数，取值为：

1.155；

u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.700；

上式的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×

1.700×

1.500=2.945m；

Lo/i=2945.250/15.900=185.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209；

钢管立杆受压应力计算值；

σ=6795.088/（0.209×

424.000）=76.680N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=76.680N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

lo=k1k2（h+2a）

（2）

k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167；

k2--计算长度附加系数，h+2a=1.700按照表2取值1.026；

立杆计算长度Lo=k1k2（h+2a）=1.167×

1.026×

（1.500+0.100×

2）=2.035m；

Lo/i=2035.481/15.900=128.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.406；

σ=6795.088/（0.406×

424.000）=39.473N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=39.473N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求！

第二节BWKL3、BWKL9梁

一、BWKL3、BWKL9梁：

图1梁模板支撑架立面简图

8.00；

0.60；

0.200；

100.000；

1.300×

0.800=26.000kN/m；

0.800×

1.300+0.200）/0.200=3.920kN/m；

0.200×

0.800=0.640kN；

26.000+1.2×

3.920=35.904kN/m；

0.640=0.896kN；

N1=4.083kN；

N2=4.083kN；

均布荷载q=4.083/0.800=5.104kN/m；

5.104×

0.800=0.327kN.m；

最大应力σ=M/W=0.327×

106/83333.3=3.920N/mm2；

木方的最大应力计算值3.920N/mm2小于木方抗弯强度设计值13.0N/mm2,满足要求!

0.800=2.450kN；

2449.920/（2×

100.000）=0.735N/mm2；

木方的受剪应力计算值0.735N/mm2小于木方抗剪强度设计值1.300N/mm2,满足要求!

4.253×

800.0004/（100×

103）=0.298mm；

木方的最大允许挠度[V]=0.800*1000/250=3.200mm；

木方的最大挠度计算值0.298mm小于木方的最大允许挠度