物流中心按局专家意见超高满堂架修改施工方案11Word格式.docx

物流中心按局专家意见超高满堂架修改施工方案11Word格式.docx

《物流中心按局专家意见超高满堂架修改施工方案11Word格式.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《物流中心按局专家意见超高满堂架修改施工方案11Word格式.docx（25页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

楼层

101区为一层

102区为二层

103区为三层

层高

高度23.4m

1层层高10m，2层层高7m

1层层高6m，2层层高4m，3层层高6.5m

结构形式

四跨单层钢结构

1.首层高为10m钢筋混凝土框架

2.二层为7m高的三跨钢结构

钢筋混凝土框架结构

6

抗震等级

结构抗震等级为二级

结构断面尺寸

柱截面

400mm×

600mm、400mm×

700mm、Ф900mm

600mm×

600mm、800mm×

800mm、800mm×

1100mm等

梁截面

450mm、400mm×

700mm、550mm×

650mm、600mm×

700mm、500mm×

800mm、600mm×

800mm、700mm×

700mm、700mm×

1000mm等

楼板厚度

100、120、150、180、200、250mm

物流配送中心工程满堂脚手架采用Φ48×

3.5钢管，因A～K/1～16轴首层全部、A～U/17～22轴部分首层层高10m，梁截面尺寸700×

1000mm；

满堂高大模板支架的纵、横距为900mm，步距1500mm。

各层支架立杆位置与上下对应。

上述施工区域在进行顶板、梁模板施工时，其模板支架高度较高，危险性较大，针对上述高大模板支架特编制本专项施工方案。

3、施工部署

根据物流中心结构特点分为三个区域进行组织施工，一区为1～16轴部分（102区），二区为17～22轴部分（102、103区），三区为高库部分（101区）。

具体施工如下：

一区1～16轴施工时按变形缝位置分为4个施工段，4段流水进行施工，先进行一层混凝土结构的施工，施工完成后进行二层钢结构的施工；

二区17～22轴施工时按变形缝位置划分为4个施工段，一层施工阶段4段流水进行施工。

二层以上由于A～L轴为钢结构，L～U轴为钢筋砼结构，故以变形缝为界分别独立、灵活组织施工；

施工段划分见附图。

4、施工准备

4.1技术准备

4.1.1熟悉图纸、组织施工管理人员学习相应的施工工艺规程、施工验收规范、施工质量检验评定标准及图集等。

4.1.2根据上报审批的方案进行逐级技术交底：

专业工长以书面形式向各班组进行交底，班组长再向工人进行交底。

技术交底内容要有重点和针对性，要便于操作者易懂易通。

4.1.3施工人员必须体检合格，经过专业安全技术培训，考试合格，持特种作业操作证上岗作业。

4.2材料准备

搭设前应先按有关规范的要求以及北京市建委批准使用的合格厂家进行材料采购，并对本工程所需材料的规格、质量进行检查验收，不合格的构件不得使用，经检查验收的构件按品种、规格分类堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。

4.2.1钢管：

1、钢管采用焊接钢管其材性应符合《碳素结构钢》（GB/T700）中的Q235-A级钢的规定。

2、钢管采用外径48mm、壁厚3.5mm的焊接钢管,钢管端部切口平整；

钢管外径和壁厚允许偏差为0.3mm，端面切斜的允许偏差为1.7mm。

3、钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、压痕和硬弯。

4、钢管应无锈蚀，若有锈蚀则其内外表面锈蚀深度之和不得大于0.5mm。

5、钢管尽量无弯曲，当有弯曲时，端部弯曲不大于5mm，立杆弯曲不大于20mm，栏杆、支撑体系钢管杆件不大于30mm。

4.2.2连接件：

1、本工程板底为碗扣式支撑架，所用碗扣式钢管脚手架核心部件由上、下碗扣、横杆接头和上碗扣的限位销组成。

2、上、下碗扣和限位销按60cm间距设置在钢管立杆上，

3、连接件质量符合我国现行标准，严禁使用加工不合格、锈蚀和有裂纹等缺陷的连接。

4、脚手架采用的上、下扣具在剪力小于199kN时，不得发生破坏。

4.2.3扣件：

1、由于碗扣架模数尺寸无法与结构跨度完全吻合，故梁底支撑采用钢管扣件连接于碗扣架上，所用扣件进场后必须进行复试检验。

2、扣件规格必须与钢管管径相配合，以保证贴合面的严格整形，扣紧时接触良好。

3、扣件质量符合我国现行标准，严禁使用加工不合格、锈蚀和有裂纹等缺陷的扣件。

4、扣件的活动部位应能灵活转动、旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。

5、现场必须配备扭力扳手对扣件拧紧扭力进行检验，在螺栓拧紧扭力矩达到65

时，不得发生破坏。

4.2.4木方：

1、本工程木方规格采用：

35×

80mm，85×

85mm

2、木方要求：

木方采用松木或杉木制作，其材质应符合现行国家标准《木结构设计规范》（GBJ5）中II级材质的规定。

4.2.5模板：

1、本工程梁板模板采用15mm厚覆膜多层板。

2、模板要求：

覆膜多层板应选择正规厂家生产的，有合格证及检测报告的产品，并应满足相关的规定，覆膜多层板厚度允许公差为：

一等品±

0.8mm。

4.3人员准备

4.3.1本模板支架作业需专业架子工20人，同时配备专职负责人1人，测量员1人；

各工种施工人员均需持证上岗。

4.3.2所有施工人员进入施工现场必须戴安全帽，登高作业人员必须配戴安全带，穿防滑软底胶鞋。

5、模板支架设计及计算

5.1模板支架设计

物流配送中心工程A～K/1～16轴首层全部、A～U/17～22轴部分首层层高10m,梁截面尺寸各不相同，在模板支架设计计算中取最不利条件进行计算。

计算时钢管壁厚取3.0，木方截面尺寸按实际测量取值。

5.1.1顶板模板设计：

顶板支撑方案参数的确定：

1、由于层高为10m，可确定模板支架搭设高度为9.85m（层高减掉板厚），现设定模板支架步距为1.5m，立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a为0.45m.

2、初步确定立杆的纵、横距均为900mm。

3、模板材料选择15mm厚腹膜多层板；

相邻模板的小楞采用35×

80mm木方，间距为300mm；

顶托梁采用85×

85mm木方，间距为900mm。

采用的钢管类型为

48×

3.5。

5.1.2梁模板设计：

梁模板支撑方案参数的确定

1、由于层高为10m，可确定支架搭设高度为9m（层高减掉梁高）；

现设定支撑架布距为1.5m。

2、初步确定立杆的纵、横距均为0.6m。

3、模板材料选择15mm多层腹膜板板；

80mm木方，间距233mm；

顶托梁采用

3.0钢管，间距为600mm；

梁底共用2道承重立杆，采用的钢管类型为

5.1.3放置布料机处顶板模板设计：

参数的确定：

本工程所用布料机重为1850Kg，底座面积1.8m×

1.8m,对布料机下方的立杆进行加密，立杆的纵距为0.6m，横距为0.6m，其余参数均按普通顶板设计。

布料机设置区域立杆加密示意

5.2模板支架计算

5.2.1顶板模板力传递过程：

面板→木方→托梁（木方）→顶托→立杆

楼板支撑架立面简图楼板支撑荷载计算单元

5.2.2顶板模板设计计算内容：

1、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图

静荷载标：

q1=0.35×

0.9+25.1×

0.15×

0.9=3.704KN/m；

活荷载标准值：

q2=（2+1）×

0.9=2.7KN/m；

荷载设计值：

q=1.2×

3.704+1.4×

2.7=8.225KN/m；

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=90.00×

1.50×

1.50/6=33.75cm3；

I=90.00×

1.50/12=25.313cm4；

（1）抗弯强度计算:

f=M/W<

[f]

其中:

f——面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；

M——面板的最大弯距（N.mm）；

W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

M=0.100ql2=0.100×

8.225×

0.300×

0.300=0.074KN/m

面板抗弯强度计算值f=0.074×

1000×

1000/33750=2.193N/mm2

面板的抗弯强度验算f<

[f],满足要求!

（2）挠度计算:

ω＝0.677ql4/100EI＜[ω]=l/250

面板最大挠度计算值：

ω＝0.677×

1.2×

3.704×

3004/100×

6000×

253130=0.16mm

面板的最大挠度小于300.0/250=1.2mm,满足要求!

2、模板支撑木方的计算:

木方按照均布荷载下三跨连续梁计算。

支撑木方计算简图

q1=25.1×

0.3+0.35×

0.3=1.235KN/m；

0.3＝0.9KN/m；

q=（1.2×

1.235+1.4×

0.9）/0.9=3.407KN/m；

木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=3.50×

8.0×

8.0/6=37.33cm3；

I=3.50×

8.0/12=149.33cm4；

（1）木方抗弯强度计算：

M=0.100ql2=0.100×

3.407×

0.9×

0.9=0.276KN/m

抗弯强度计算值f=0.276×

1000/37333=7.392N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

（2）木方挠度计算：

ω＝0.677ql4/100EI＜[ω]=l/250

最大挠度计算值：

1.235×

9004/100×

10000×

1493300=0.441mm

木方的最大挠度小于900/250=3.6mm,满足要求!

3、托梁的计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

集中荷载取木方的支座力P=3.407×

1.1×

0.9=2.715kN

均布荷载取托梁的自重q=0.069kN/m。

托梁计算简图

截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=8.5×

8.5×

8.5/6=102.35cm3；

I=8.5×

8.5/12=435cm4；

（1）顶托梁抗弯强度计算

按3跨连续梁计算：

M=0.125ql2+0.333Pl=0.125×

0.069×

0.9+0.333×

2.751×

0.9=0.83KN/m

抗弯强度计算值f=0.83×

1000/102350=8.12N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

（2）顶托梁挠度计算

ω＝5ql4/384EI＋23Pl3/648EI＜[ω]=l/250

9004//384×

4350000＋23×

2751×

9003/648×

4350000=1.638mm

顶托梁的最大挠度小于900/250=3.2mm,满足要求!

4、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

W——立杆净截面抵抗矩（cm3）；

W=4.49

——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；

A——立杆净截面面积（cm2）；

查表可得A=4.24

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

=1.2×

（0.149×

9.85+0.35×

0.9）+1.4×

（1+2）×

0.9

=5.761+3.402=9.163kN

为轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ=l0/i查表得到；

其中：

l0为计算长度（m）；

i为计算立杆的截面回转半径（cm）；

i=1.59

l0=h+2a=2.4；

l0=k1uh=1.167×

1.427×

1.5=2.498/1.59→158

=0.281

取

=0.281进行计算：

σ＝9.163×

1000/0.281×

424＝76.907N/mm2

σ<

[f]=205N/mm2,满足要求!

5、立杆地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式要求

P≤fg

地基承载力设计值：

fg＝fgk×

kc=160×

0.4=64KPa

立杆基础底面平均压力：

p＝1.05N/A=1.05×

9.163/0.25=38.45KPa

p＝38.45KPa≤fg＝64KPa地基承载力满足要求!

5.2.3梁模板力传递过程：

面板→木方→小楞（钢管）→大楞（钢管）→立杆

梁模支撑架立面简图

5.2.4700×

1000mm梁模板设计计算：

1、面板计算

q1=24×

1×

0.6+0.35×

0.6×

（2×

0.42+0.7）/0.7+1.1×

0.6=15.522KN/m；

活荷载标准值：

0.6=1.8KN/m；

15.522+1.4×

1.8=21.146KN/m；

W=60.00×

1.50/6=22.5cm3；

I=60.00×

1.50/12=16.88cm4；

21.164×

0.233×

0.233=0.115KN/m

面板抗弯强度计算值f=0.115×

1000/22500=5.11N/mm2

ω＝0.677ql4/100EI<

[ω]=l/250

15.522×

2334/100×

168800=0.029mm

面板的最大挠度小于233.33/250=0.933mm,满足要求!

0.233+0.35×

0.233+1.1×

0.233=5.938KN/m；

0.233=0.7KN/m；

5.938+1.4×

0.7=8.106KN/m；

8.106×

0.6=0.292KNm

抗弯强度计算值f=0.292×

1000/37333=7.817N/mm2

5.938×

6004/100×

1493300=0.419mm

木方的最大挠度小于600/250=2.4mm,满足要求!

托梁计算简图

集中荷载取木方的支座力P=0.6×

1.1=5.35kN

均布荷载取托梁的自重q=0.149kN/m。

W=4.49cm3；

I=10.78cm4；

M=ql2/8＋0.333Pl=0.149×

0.72/8＋0.333×

5.35×

0.7=1.256KNm

抗弯强度计算值f=1.256×

1000/4490×

2=139.83N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于205N/mm2,满足要求!

（1）顶托梁挠度计算

ω＝5ql4/384EI＋23Pl3/648EI

ω＝5×

0.149×

7004/384×

206000×

107800×

2＋23×

7003/648×

2=0.012mm

顶托梁的最大挠度小于600/250=2.4mm,满足要求!

9+0.35×

0.60×

0.6+25.1×

1）+1.4×

0.6

=14.116kN

i=1.58

l0=k1uh=1.155×

1.7×

1.5=2.945/1.58=185→

=0.209

σ＝14.116×

1000/0.209×

424=159.294N/mm2

<

14.116/0.25=59.287KPa

p＝59.287KPa≤fg＝64KPa地基承载力满足要求!

5.2.4550×

650mm梁底模板计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板按照两跨连续梁计算。

静荷载标准值：

q1=（24+1.1）×

0.65＋0.35×

0.65＋0.55）/0.55=10.32kN/m；

q2＝（1＋2）×

0.6=1.8kN/m；

q=1.2×

10.32＋1.4×

1.8=14.904kN/m；

W=60×

1.5×

1.5/6=22.5cm3；

I=60×

1.5/12=16.9cmc；

（1）抗弯强度计算：

M=0.125ql2=0.125×

14.904×

0.2752=0.141kN·

m；

σ=0.141×

1000/2250=6.267N/mm2；

面板的抗弯强度验算f＜[f]，满足要求！

ω＝0.521ql4/100EI<

ω＝0.521×

10.32×

2754/100×

169000=0.364mm

面板的最大挠度小于275/250=1.1mm,满足要求!

0.65×

0.275+0.35×

0.275+1.1×

0.275=4.583KN/m；

0.275=0.825KN/m；

4.583+1.4×

0.825=6.655KN/m；

6.655×

0.6=0.24KNm

抗弯强度计算值f=0.24×

1000/37333=6.417N/mm2

4.583×

1493300=0.323mm

1.1=4.392kN

M=0.07ql2＋0.156Pl=0.07×

0.62＋0.156×

4.392×

0.6=0.414KNm

抗弯强度计算值f=0.414×

2=46.197N/mm2

ω＝（0.521ql4＋0.911Pl3）/100EI

ω＝（0.521×

6004＋0.911×

6003）/100×

2=0.002mm

4、扣件抗滑移的计算

根据规范旋转单扣件承载力取值为8KN，按照扣件抗滑移承载力系数0.8，实际的旋转扣件承载力取值为6.4KN。

采用双扣件承载力设计取值16KN，按照扣件抗滑承载力系数0.8，实际双扣件承载力取值为12.8KN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑移承载力按照下式计算

R≤Rc

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R＝4.392＋2.751＝7.143KN。

R＜12.8KN满足要求.

5、立杆的稳定性计算

25.1×

[0.149×

9.85+0.6/2＋（1.2-0.55）/2]＋1.2×

[（0.6/2＋（1.2-0.55）/2]×

0.35=5.83KN

σ＝5.83×

424=47.413N/mm2

5.2.5放置布料机处顶板模板设计计算：

0.6+1.1×

0.6=2.469KN/m