楼面梁与板模板设计计算Word文件下载.docx
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1立杆；
2立杆加强杆；
3横杆；
4横杆加强杆
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方^
托梁
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水
平加强杆
方木距离每榀门架距离
门式支架正立面图
图1计算门架的几何尺寸图
图2模板支架示意图
500X1000梁：
次龙骨采用80x80mn方木，间距为200mm跨距为1200mm梁侧板立档采用80X80枋木，间距为200mm顶托上用双钢管两根©
48X3.5作为主龙骨，下部支撑每榀门架之间的距离0.90m,,荷载通过顶托将荷载传递
到支撑体系，侧模对拉螺栓为一道©
12@750最下排螺栓离梁底400mm高。
1、梁底模板厚度验算，次龙骨间距取最大值200mm
⑴计算荷载：
1模板自重0.3*0.5=0.15KN/m
2砼自重24*0.5*仁12KN/m
3钢筋自重1.5*0.5*1=0.75KN/m
4振动荷载2*0.5=1KN/m
荷载系数：
自重荷载系数1.2
振动荷载系数1.4
则设计竖向荷载为（按四跨连续梁取系数）：
I*
q=16.9KN/m
r
查表K=-0.121Kv=-0.620Kv=0.632
（2）弯矩计算：
M=KqL=-0.121X16.9X0.22=-0.08KN.m
设底模板厚度为18mm
W=1/6bh2=1/6X500X182=27000mm
（T=M/W=-2.9N/mm2vfm=14N/mni满足要求.
（3）剪力计算：
V=KvqL=-0.620X16.9X0.20=2KN剪应力tmax=3V/2bh=（3X2.6X10）/（2X500X18）=0.33N/mnn抗剪强度fv=1.2N/mm2>
0.33N/mm满足要求.
（4）挠度计算：
挠度计算不不考虑动载，故荷载组合取①+②+③=12.9KN/m
3A=KqL/100EI=（0.967X12.9X2004）/[100X6000X（1/12X500X183）]=0.139mm<
[3]=200/400=0.5mm满足要求
2、梁底枋木（次龙骨）的计算：
（龙骨间距200mm跨距1200mm计算简图如图
（3）、抗剪强度验算：
Vmax=2.74KN
tmax=3Vmax/2bh=（3X2740）/（2X80x80）=0.642N/mni<
fv=1.4N/mrr^满足要求）
（4）、挠度验算：
根据图乘法，跨中最大位移（只计算标准荷载）
3max=PaL/24EI*（3-4*a7l_2）+qcl_3/384EI*（8-4c7l_2+c3/L3）=0.81*103*350*12007（24*9000*1/12*80*803）*（3-4*0.292）+5.7*500*12003/（384*9000*1/12*80*803）*（8-4*0.412+0.413）
=0.83mm
3max=0.83mm<
3]=L/400=1200/400=3mm（满足要求）
计算单元为荷载最不利情况，经计算次龙骨强度、刚度符合要求。
3、主龙骨的计算：
第二层龙骨采用双钢管两根©
48x3.5
弯矩抵抗矩W=4.49x103mnm
钢管弹性模量E3=2.05x105N/mm
截面惯性矩I=107760mm4
它上部荷载有枋木自重，梁模板、钢筋、混凝土荷重，分项系数1.2。
按四跨梁
计算。
计算荷载：
次龙骨传来荷载：
F=2.74KN
集中力密度较大，故简化为均布荷载q1=19*2.74/3.6=14.46KN/m
钢管自重：
q2=1.2*0.035=0.042KN/m
q=q1+q2=14.45+0.042=14.52KN/m
查表：
K=-0.121Kv=-0.620Kw=0.632
验算钢管主龙骨抗弯承载力：
22
Mmax=KqL=-0.121*14.45*0.9=-1.416KN.M
Wh=4490nm
fm=Mmax/Wh=1.57N/mmfm]=205N/mm2（满足要求）
（3）抗剪强度验算：
V=KvqL=-0.620*14.52*0.9=8.1KN
tmax=3Vmax/2A=（3x8102）/（2x848）=14.8N/mm<
fv=125N/mm2（满足要求）
挠度验算：
445
3=KmqL/100EI=0.632*12*1000/（100*2.05x10*2*107760）=1.7mm
3=1.7mm<
3]=L/400=2.25mm（满足要求）
经验算，钢管主龙骨的刚度、强度符合要求。
（5）、顶托验算：
查《建筑施工脚手架实用手册》一个顶托允许荷载为20KNA
5.5*2.74+0.9*0.042KN=15.1KN，满足要求。
4、梁侧模板计算
立档间距为200mm侧板按连续梁四跨计（取系数与底板同）设侧模板按18mm
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（1）计算荷载：
新浇砼对侧面压力标准值可采用下列二式，并取其中较小值。
1/2
厚。
Fi=0.22rctoBiB2V
Fi=rcH
rc__砼重力密度KN/m
to—新浇砼的初凝时间（h）,可按实测确定.当缺乏数据时,可按to=200/（T+15）计算,（T为砼温度C）
V砼浇注速度m/h
H—侧压力计算位置处至新浇注砼顶面总高度（m）
B1—卜加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0,掺具有缓凝作用外加剂取1.2.
B2---砼坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时,取0.85,50-90mm时取1.0,110-150时取1.15。
新浇砼坍落度为110mnr150mm采用车泵泵送，砼温度为25C,不掺缓凝外加剂取1.0,浇注速度2m/h,砼重力密度24KN/m
1/22
F1=0.22X24X200/（25+15）X1.2X1.15X2=51.523KN/m
F2=24X1=24KN/rh（取F、F2中较小值）
倾倒混凝土产生的水平荷载取4KN/m
总荷载为24*1.2+1.4*4=34.4KN/m2（不考虑荷载设计值折减系数0.85）侧压力化为线荷载q=34.4X仁34.4KN/m
（2）计算弯矩：
M=KMq=-0.121X34.4X0.22=-0.1665KN.m
选用侧模板为18X800
223
截面抵抗矩W=1/6bh=1/6X800X18=40500mm
（T=M/W=-4.1N/mmvfm=14N/mm满足要求.
V=KvqL=-0.620X34.4X0.2=-4.2KN剪应力tmax=3V/2bh=（3X4.2X103）/（2X800X18）=0.44N/mnn抗剪强度fv=1.2N/mm>
0.44N/mm满足要求.
荷载组合总值为28KN/m
443
3A=KqL/100EI=（0.632X28X200）/[100X6000X（1/12X800X18）]=0.12mm
[3]=200/400=0.5mm>
3A=0.12mm满足要求。
5、梁侧木枋的的验算
梁腰用两根①48*3.5钢管设一道水平楞夹牢,另在梁腰沿梁纵向每0.75米用一道对拉螺栓拉紧。
木枋设计荷载为：
q=34.4*0.2=6.88KN/m
标准荷载为：
28*0.2=5.6KN/m
（按两跨连续梁计算）查表：
K=-0.125Kv=-0.625Kw=0.521
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弯矩计算：
M=KqL2=0.125*6.88*0.42=0.138KN.m
（T=M/W=0.138*106/（1/12*80*802）=3.234N/mm"
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14N/mni故抗弯满足要求。
剪力计算：
V=KvqL=0.625*6.88*0.475=2.04KN
tmax=V/bh=3*2.04*800/（2*80*80）=0.38N/mm2<
[fv]=1.2N/mm
故抗剪满足要求。
刚度计算：
3a=Kw|L/100EI=0.521*5.6*400心00*9000*1/12*80*80）=0.023mm
3A=0.08mm<
3]=L/400=400/400=1mm
故挠度满足要求。
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对拉螺栓计算：
设对拉螺栓的水平间距为750mm由34.4*0.4*0.75=10.32KN，采用M12（[N]=12.9KN）,满足要求。
在离梁底400mm高处设置最底一排对拉螺栓；
水平
间距为750mm
7、门架荷载标准值
作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面主龙骨传递荷载。
（1）、每米高度模板支撑自重产生的轴心力设计标准值N3K1：
榀
副
个
0.57kN
0.224kN
0.174kN
X0.040=0.160kN
X0.006=0.012kN
NGk1
=0.2kN/m
每架距内的构配件自重：
门架MF1219
门架MF1209
交叉拉杆连接棒合计
每米高度模板支撑自重
NGkq0.57/（1.95+0.9）
（2）、每米高度附件产生的轴心力设计标准值NGk2
每架距内：
水平加固杆6根6X0.9X0.038=0.205kN
扣件6个2X0.0145=0.087kN
每米高度内附件产生的轴心力标准值N3K2
NGk2=（0.20+0.087）/（1.
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